第一节 外脚手架
一、施工目标
（一）安全生产目标：杜绝死亡事故，轻伤频率2‰以下。 （二）隐患整改率100％ （三）安全保障措施
1、发挥安全生产管理体系的作用，严格按《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011运作。
2、分级管理分层管理预控预防把住施工阶段的重要环节，在施工过程中进行重点监控，架子工必须持证上岗，系好安全带，穿防滑鞋。
3、为确保安全生产目标的实现，在分包单位进厂前，对施工队伍进行操作前的安全教育，对施工队伍的资质能力及操作证进行检查认定。
4、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对接扣件安装时其开口向内，以防进雨水；直角扣件安装时不得向下，以保证安全。
5、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于3kN/m2。 6、外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组和个人，未经同意不得拆除脚手架部件。定期检查脚手架，如发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
（四）脚手架工程安全网络体系
二、脚手架的作用和服务对象
此工程脚手架主要作为防护脚手架，也可作为结构钢筋混凝土框架和砌筑用脚手架，主要作用是对人员操作起到安全防护作用。为了保证人员的安全，应保证各项指标满足要求。
三、脚手架主要材料及规格
脚手架主要由立杆、大横杆、小横杆、扫地杆（纵向扫地杆及横向扫横杆）剪刀撑、连墙杆件、工字钢和扣件连接组成脚手架。
（一）钢管
应采用外径48.3mm、壁厚3.6mm的焊接钢管。用于立杆及大横杆时，长度为4-6m；用于小横杆时，长度为1.5 m。
（二）扣件
应采用锻铸造扣件，有直角扣件（用于连接两根垂直交叉的钢管）、旋转扣
件（用于连接两层任意角度交叉的钢管）及对接扣件（用于将两根钢管对接）。
（三）底座和垫板
钢管底座采用铁板焊接底座，底座的作用是将立杆的荷载均匀地分布到地基上。垫板采用长度为3m，厚度为50mm，宽度为200mm的木垫板。
（四）脚手板
脚手板采用长度为3m，厚度为50mm，宽度为200mm的木脚手板。 （五）安全网
脚手架立网采用密目安全网，规格长6m、宽1.8m，密目网网目密度不应低于2000目/100cm2。平网采用大眼安全网，规格长6m、宽3m，网绳齐全。必须有国家指定的监督部门批量验证的出厂合格证。要用旧密目网和大眼安全网必须有区级以上的质量检测中心检测，合格方可使用。
四、脚手架的搭设 （一）底座和垫板
落地式脚手架建筑物外墙外周围外1.15m（多处里侧立杆坐落在地下室上）宽作为脚手架基础区进行测平，打10cm厚砼底板，铺5cm厚的垫板并进行固定，在板上放线分间距，将底座准确放置在定位点上。
（二）立杆
用4m和6m钢管交错立杆，立杆接长各层各步接头均采用对接扣件连接，立杆的对接扣件交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。脚手架立杆顶端栏杆高出女儿墙上端1m。脚手架下首步每一立杆均用一根6m钢管搭设双管立杆。
（三）纵向水平杆
纵向水平杆用6m钢管搭设，设置在立杆内侧，采用对接扣件连接。纵向水平杆与立杆用直角扣件连接。两根相邻纵向水平杆的接头不设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm。
（四）横向水平杆
横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上，主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧在纵向水平杆上；该杆轴线偏离主节点不大于15cm。
小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，以700mm等间距设置。横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。
（五）扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定。
（六）剪刀撑
本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设。在外侧搭设连续剪刀撑，并由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆与地面的夹角在45°～60°之间（本工程全部在45°～50°左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑采用搭接接长，搭接长度为1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离为100mm。
（七）拉结
应靠近主节点，从底层第一步纵向水平杆处开始设置。连结杆呈水平设置。 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
（八）脚手板
采用长度为3m，厚度为50mm，宽度为200mm的木脚手板。首层满铺一层脚
手板，施工层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见下图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm，避免出现探头及空挡现象。
130～150L≤300脚手板的对接构造（九）斜道
采用之字形斜道，宽度为1.5m，坡度为1：3。拐弯处设置平台，宽度为1.5m。斜道两侧及平台外围均设置栏杆和挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm。斜道两端、平台外围和端部均应按前文要求设置连墙件、剪刀撑，每两步应加设水平斜杆，斜道外侧用密目网封闭。斜道脚手板采用顺铺，接头采用搭接，下面的板头压住上面的板头。板头凸棱处采用三角木填顺。斜道脚手板每隔250mm设置一根防滑木条，木条厚度为20mm。
起跑休息平台休息平台人行马道起跑示意6182人行马道立面构造示意（十）安全防（围）护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m 及1.2m 处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。
五、交底与验收
1、脚手架搭设前施工负责人按照施工方案要求，结合施工现场作业条件和队伍情况，做详细交底，并有专人指挥。
2、脚手架搭设完毕，应由施工负责人组织，有关人员参加按照施工方案和规范分段进行逐项检查验收，确认符合要求。
3、检验标准（按照相应规范要求进行）
钢管立杆纵距偏差为±50mm，垂直度偏差不大于10cm（总高度）。扣件紧固力距为40-50N•M，抽查安装数量5%，扣件不合格数量不多于抽查数的10%。
4、对脚手架检查验收按规范规定进行，凡不符合规定的立即进行整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录并由检测人签字。
六、拆除
1、拆除脚手架前完成以下准备工作
（1）全面检查脚手架的扣件连接：连墙件支撑体系是否符合安全要求。 （2）拆除安全技术措施，由项目负责人及主管工长进行技术交底。 （3）清除脚手架上杂物及地面障碍物。 2、拆除符合以下要求
（1）拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。
（2）所有连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步大横杆，如高差大于两步大横杆，增加连墙件加固。
（3）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，先在适应位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。
（4）脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置两步一道连墙件。
（5）拆除立杆接长杆，两人操作，接长杆接点上有两步大横杆时，进行拆除接长杆，1人站在上步大横杆上进行保护，1人拆除接头扣件，两人放接长杆。
（6）地面设围栏和警戒标志并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。 七、防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）标准。工程采用避雷针与纵向水平杆连通、接地线与建筑物内避雷系统连成一体的措施。设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架立杆四角上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物内避雷系统设置2个的原则设置。设置由项目机电人员完成，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
八、脚手架质量保证注意事项
1、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：
搭设完毕后； 连续使用达6个月；
施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前； 在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；
在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。
2、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。
3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
4、安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，
安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。
九、架体安全施工保证措施 1、架体使用安全措施
（1）搭设前，对进场的钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格产品不得使用。对合格的构配件，按品种、规格、分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
（2）清除搭设场地杂物、平整搭设场地，并使排水畅通。
（3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
（4）搭设时进行放线定位，底座、垫板均应准确地放在定位线上。 （5）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置1根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
（6）相邻立杆对接扣件不得在同一高度内，立杆顶端应高出女儿墙上平1米。
（7）脚手架必须设置扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处的立杆上。
（8）纵向水平杆搭设应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件。对接扣件交错布置，相邻水平杆接头不宜设置在同步同跨内。对接扣件开口应朝上。
（9）剪刀撑应随立杆、纵向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫板上。
（10）脚手板必须满铺，板与板之间紧靠。采用对接时，接头处设两根小横杆，并用铁丝绑扎牢固。
（11）脚手架的外侧应按规定设置密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面。密目网必须系牢在脚手管上。转角处密目网采用木条夹住密目网与立杆绑扎牢固。密目网必须绷平绷紧。
（12）搭设人员必须经过特殊作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。
（13）搭设人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
（14）当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时，应停止脚手架搭设。 （15）酒后不准进行施工作业。
（15）搭设脚手架时，地面设围栏，警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
2、脚手架的使用应遵守以下规定
（1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；
施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3kN/㎡；装修脚手架取2kN/㎡。
（2）在架板上堆放的砂浆和容器总重量不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。
（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。
（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。
（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在
作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
十、架体计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
（一）参数信息: 1.脚手架参数
计算的脚手架为双排脚手架，
横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为26.4米，3.0米以下采用双管立杆，3.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
内排架距离墙长度为0.30米。 横向杆计算外伸长度为0.10米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米,采用扣件连接。 2.荷载参数
脚手板自重标准值0.30kN/m2，
栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，
同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
（二）小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计
入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载 (1)作用小横杆线荷载标准值 qk=(3.00+0.30)×1.60/2=2.64kN/m (2)作用小横杆线荷载设计值
q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.60/2=3.648kN/m
小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 Mmax=qlb2/8=3.648×1.052/8=0.503kN.m σ=Mmax/W=0.503×106/5080.0=98.96N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
V=5qklb4/384EI=5.0×2.64×1050.04/(384×2.06 ×105×12.19×104)=1.66mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! （三）大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载)
1.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力 (1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值
Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.5×2.64×1.05×(1+0.10/1.05)2=1.66kN
(2)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值
F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×3.648×1.05×(1+0.10/1.05)2=2.30kN
大横杆计算荷载简图
2.抗弯强度
最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩 M=0.175Fla=0.175×2.30×1.60=0.6440kN.m σ=M/W=0.6440×106/5080.0=126.77N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度
V=1.146×Fkla3/100EI=1.146×1.66×103×1600.003/(100×2.060×105×12.19×104)=3.1mm
大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! （四）扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值: R=2.150F=2.150×2.30=4.9kN
单扣件抗滑承载力的设计计算R <= 8.00满足要求! （五）脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1290 NG1 = (0.1290+0.038+(1.05×1/2)×0.038/1.80)×3.000=0.536kN
NG1L = (0.1290+(1.05×1/2)×0.038/1.80)×(26.370-3.000)=3.277kN
(2)脚手板自重标准值产生的轴向力
脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300×2×1.600×(1.050+0.100)/2=0.552kN 上部单立杆部分脚手板按1层计
NG2L = 0.300×1×1.600×(1.050+0.100)/2=0.276kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力
栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.110×1.600×2/2=0.176kN
(4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.010×1.600×26.370=0.422kN 上部单立杆部分安全网计算
NG4L = 0.010×1.600×(26.370-3.000)=0.374kN 经计算得到，静荷载标准值
构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.150kN。
钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG1L+ NG2k = 4.963kN。 NGL = NG1L+NG2k = 4.427kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):
NQ = (3.000+2.000×(2- 1))×1.600×
(1.050+0.100)/2=4.60kN
(6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值:
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：
脚手架底部 Uz = 1.420, 单双立杆交接位置Uzx = 1.000,
Us —— 风荷载体型系数（双立杆部分）：Us = 0.8000 —— 风荷载体型系数（单立杆部分）：Usx = 0.8000 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 1.420×0.8000×0.300 = 0.341kN/m2。
单双立杆交接位置风荷载标准值 Wkx = 1.000×0.8000×0.300 = 0.240kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
底部立杆的最大轴向压力N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ = 11.752kN
单双立杆交接位置的最大轴向压力NL = 1.2NGL + 0.9×1.4NQ = 11.108kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
底部立杆的最大轴向压力N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.396kN
单双立杆交接位置的最大轴向压力NL = 1.2NGL + 1.4NQ = 11.752kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.9×1.4×0.341×1.60×1.802/10 = 0.223kN.m
单双立杆交接位置弯矩 Mwx=0.9×1.4×0.240×1.60×1.802/10 = 0.157kN.m
（六）立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。 双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面考虑。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=12.396kN；单双立杆交接位置NL=11.752kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50； h —— 立杆步距，h=1.80；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171； λ<= [λ]= 210, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=3.12m； Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197的结果查表得到0.186；
A —— 立杆净截面面积，A=9.78cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=10.16cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 σ= 12396.000/(0.186×978.000)=68.14N/mm2
不考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 单双立杆交接位置的钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 σ = 11752.400/(0.186×489.000)=129.21N/mm2 不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=11.752kN；单双立杆交接位置NL=11.108kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50； h —— 立杆步距，h=1.80；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171； λ<= [λ]= 210, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=3.12m； Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197的结果查表得到0.186；
A —— 立杆净截面面积，A=9.78cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=10.16cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.223kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 σ= 11752.000/(0.186×978.000)+(223000.000/10160.000)=86.55N/mm2
考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 单双立杆交接位置的钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ = 11108.400/(0.186×489.000)+(157000.000/5080.000)=153.04N/mm2
考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
（七）最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.150kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.129kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = [0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.150+1.4×4.600)]/(1.2×0.129) = 69.917米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值
[H]69.917/(1+0.001×69.917) = 65.348米。[H]=65.348和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000m。
脚手架单立杆搭设高度为23.37m，小于[H]，满足要求！
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.150kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.129kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.177kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs=(0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.150+0.9*1.4*(4.600+0.186×4.890×100×0.177/5080.000)))/(1.2×0.129) = 74.050米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 68.945 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] 50.00 m。
脚手架单立杆搭设高度为23.37m，小于[H]，满足要求！ （八）连墙件的计算:
(1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × Wk × Aw 脚手架顶部Uz = 1.000
连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位 脚手架顶部风荷载标准值Wk=Uz×Us×Wo=1.000×0.8000×0.300 = 0.240kN/m2。
Wk —— 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.240kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.00×1.80×3.00×1.60 = 17.280m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN
经计算得到 Nlw = 5.806kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.81kN
(2)连墙件的稳定承载力计算：
连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比λ=lo/i=30.00/1.58=19
长细比λ=19 < [λ]=150(查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》), 满足要求!
Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.949； Nl/ΦA=8.81×103/(0.949×489)=18.98N/mm2
连墙件稳定承载力<=[f]=0.85×205，连墙件稳定承载力计算满足要求! (3)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 8.806kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
预埋钢管式连墙件扣件连接示意图 （九）立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 (1)立杆基础底面的平均压力计算p = N/A
其中 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.40 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 p=12.40/0.25=49.58kN/m2 (2)地基承载力设计值计算fg = Kc ×fgk
其中 Kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 240.00 fg=1.00×240.00=240.00kN/m2 地基承载力的计算p 闷顶 与框架柱拉结教室 与框架柱拉结教室 与框架柱拉结教室 与框架柱拉结 与框架柱拉结室外地坪(-1.300)室外地坪(-1.100) 与框架柱拉结闷顶 与框架柱拉结闷顶校务处 与框架柱拉结走道 与框架柱拉结走道办公室 与框架柱拉结走道 与框架柱拉结 与框架柱拉结室外地坪(-1.100)室外地坪(-1.100) （二）落地式双排架体详图节点 拉结点 脚手板铺设示意图 架体构造图 架体外立面构造图 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容