一、工程概述 一）简介：
秦皇岛市港城大街东延伸道路工程第五标段预应力混凝土连续箱梁的跨径一般为25~40m，一般当桥梁为异形和弯桥时设置，3～4孔为一联，一联总长度不超过140m。预应力混凝土连续箱梁采用单箱双室、单箱三室、单箱四室、单箱五室结构。全部箱梁共计10联，现浇混凝土总方量11279m，结构混凝土强度等级均为C50.
1、主桥：
上部结构B20～B23墩及B9～B12墩处采用现浇预应力连续箱梁。主桥现浇连续箱梁高度均采用1。6m。B9~B12墩上部结构主梁在道路中线处分为南、北两座独立半桥,每半桥箱梁采用单箱三室、单箱四室、单箱五室结构，腹板宽60cm。B20~B23墩上部结构箱梁采用单箱双室，腹板宽60cm。连续箱梁中支点横梁均采用预应力结构.
2、Z1匝道桥：
Z1匝道桥上部结构除Z1—14～ Z1—16墩采用预制预应力简支T梁外，其余采用现浇预应力混凝土连续箱梁,梁高均为1。6m。其中预应力连续箱梁采用单箱三室结构,中墩处为预应力中支点横梁。
3、Z2匝道桥：
Z2匝道桥上部结构均采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高均为1。6m。预应力连续箱梁采用单箱双室结构,腹板宽60cm。中墩处为预应力中支点横梁。
4、Z3匝道桥：
Z3匝道桥上部结构均采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高均为1。6m.其中预应力连续箱梁采用单箱双室结构，腹板宽60cm.中墩处为预应力中支点横梁.
二）主要工程量
主桥现浇预应力连续箱梁：B9～B12墩上部结构主梁在道路中线处分为南、北两座独立半桥；南半桥箱梁采用单箱三室，桥宽17.83m;北半桥箱梁采用单箱四室和单箱5室，桥宽20.79-27。15m,腹板宽60cm。B20～B23墩上部结构箱梁采用单箱双室，B12～B25墩桥梁全宽为14.6m。
［23。206+27。206+23.545］+［ 32+40+32]=171。957m
第主1联（南北主桥各一联） 第主2联
Z1匝道桥现浇预应力连续箱梁采用单箱三室结构,桥梁标准段宽度为18.1m ［3×30]+[3×30]+[30.491+33.097+30+30］+［27.436+30+30+27。436］=418。46m
第A1联 第A2联 第A3联 Z2匝道现浇预应力连续箱梁桥梁全宽为13。1m： [3x25]+［ 3x25]=150m
第B1联 第B2联 Z3匝道现浇预应力连续箱梁桥梁全宽13.1m： [4×30］=120m
1
3
第A4联
第C1联
三)地基处理方案： 本标段自然地面基本平坦。
勘探结果表明，在勘探深度范围内，地层自上而下依次为：新近堆积的人工杂填土（Q4m1），第四系全新统冲洪积成因(Q4al+pl）的粉土，第四系上更新统冲洪积成因(Q3al+pl）的碎石土及砂层，下伏太古界(Ar）混合花岗岩。
本场地地基土的等效剪切波速计算值介于250m/s～500m/s之间，属于硬场地土,场地覆盖层厚度约为30。0m（大于5m)，根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001中第4.1.6条之规定,本场地的建筑场地类别应划分为II类，另根据第5。1。4条之规定，结合所属的设计地震分组（第二组)，可知场地特征周期值（Tg）为0.40s。经过综合分析评价，本场地属可进行建设的一般场地.
支撑体系采用碗扣式满堂红支架，纵、横向间距90cm(肋梁处横距60cm），支架上横桥向设置15×10方木， 15×10方木上纵桥向设置5×10方木间距15cm，排架上满铺竹胶板.
为确保连续箱梁支架位置模板、支架搭设支撑体系稳固、有效地控制地基下沉量满足设计要求，对地基处理采用以下措施：
在系梁施工过程中未发现软弱地层的部位采用推土机将现况地面大致推平,将现况淤泥及腐植土去除露出原状土，然后用振动压路机压4—5遍，压实度不小于95%.从目前开挖的场地看，新近回填土不是地质报告中提到的建筑垃圾，而是生活垃圾。因此要求甲方重新评价，并进行对场地的处理(采用强夯法处理，方案另附）；
在路基平整碾压的基础上铺30cm厚级配砂石，级配石上面回填水稳碎石30cm厚，并用振动压路机碾压密实,密实度达97％,并在碗扣式支架下铺设5×20大板.
二、预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程图
预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程图
2
三、预应力混凝土连续箱梁钢筋工程 一）一般规定
1、钢筋混凝土梁、板中所用的钢筋，其钢材种类、钢号和直径等均符合设计文件规定。其力学机械性能指标满足有
关技术标准要求。
2、运到工地的每批钢筋,均附有出厂试验证明书，并按规定抽样检查，对试件进行拉力、冷弯和焊接性能试验.试验
结果明显不合格的,应对钢筋进行抽样化学分析.
二）钢筋的加工
钢筋的调直、切断、弯钩、绑扎成型均用冷加工的方法进行。
1、钢筋冷弯：钢筋冷弯用机械方法进行。钢筋弯曲后其长度要延伸，延伸率与弯曲角度、钢筋直径有关。 2、弯曲某种型号的第一根钢筋时，应按设计尺寸、规范要求、技术指标等标准进行反复核实,待无误后,以此为样板
进行成批加工。
3、弯钩加长值：钢筋每个弯钩加长值按设计图纸和规范要求执行。 三)钢筋绑扎、制作与注意事项
1、箱梁钢筋绑扎需满足定位与整体稳定性要求，按横隔梁→中隔梁→腹板→底板→安装金属波纹管→安装箱内模→顶板钢筋的顺序进行。
2、在墩柱隔梁处钢筋较密,必须对上述截面的普通钢筋与预应力孔道位置进行排列,与监理、设计共同协商进行调整. 3、钢筋骨架绑扎好并垫好混凝土保护层后可在箍筋上弹出波纹管（以管底为准）坐标。
4、框架梁应先绑扎钢筋及箍筋。吊筋应尽量置与无波纹管的箍筋空间内,S型拉筋待预应力筋安装完毕后再进行绑扎. 5、绑扎钢筋时，应保证预应力孔道(波纹管)坐标位置的正确，若有矛盾时，应在规范允许或满足使用要求的前提下
调整普通钢筋的位置,必要时应与设计人员商量后确定.
6、在绑扎柱筋时应考虑波纹管能顺利通过。钢筋交叉问题，施工时可会同有关人员商讨处理。 7、绑扎顶面钢筋、安装管线时，不得移动波纹管的位置，不得压瘪波纹管. 8、钢筋工程施工结束时应全面检查波纹管并作记录存档，发现问题及时处理。 9、为保证端部有足够的承载力，适当增加端部构造钢筋。
10、现场绑扎钢筋时，钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实，必要时，亦可用点焊焊牢；除设计有特殊规定者外，梁中
的箍筋应与主筋垂直,箍筋弯钩的叠合处，在梁中应沿梁长方向置于上面并交错布置。
11、为保证保护层厚度，非焊接钢筋骨架的多层钢筋之间，应用短钢筋支垫，以保证位置准确。钢筋混凝土保护层
厚度，应符合设计要求.
12、在浇筑混凝土前,应对已安装好的钢筋及预埋件(钢板、锚固钢筋等）会同有关单位进行检查并签证.
钢筋成型与安装允许偏差
序 号 1 2
受力钢筋
项 目
间距
箍筋及构造筋间距
同一截面内受拉钢筋接头截面
积占钢筋总截面积
绑扎
4
保护层厚度
梁
不大于25％
±5
焊接
梁
顺高度方向配置两排以上的排距
允许偏差（mm）
±10 ±5 ±20 不大于50％
3
四、 预应力混凝土连续箱梁支架、模板工程
一）地基处理：根据工程土质情况先用推土机将现况地面大致推平，然后用振动压路机压4—5遍,压实度不小于95%，在此基础上铺做30cm天然级配砂砾石，并用振动压路机碾压密实，压实度达97%，然后再铺做30cm水泥稳定碎石，碾压密实，压实度大于97％。
二）预应力混凝土连续箱梁支撑体系: 1、搭设材料的要求:
3
1）采用Φ48mm，壁厚3。5mm的碗扣钢管支架,其质量符合现行国家标准的规定； 2）钢管进场时附有产品质量合格证、质量检验报告；
3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道; 4）钢管上严禁打孔，在使用前涂有防锈漆；
5）旧钢管在进场时进行表面锈蚀深度的检查。检查时在锈蚀严重的钢管中抽取3根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当表面锈蚀深度大于0.5mm时不得使用；
6）新扣件要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定抽样检测；
7）旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换; 8）新旧扣件均进行防锈处理。 2、满堂红支架的搭设
1)在水稳碎石上横向垫铺5×20cm木板，长度4～6m，木板接缝必须铺平与地基面接触坚实,以使木板受力均匀。 2）支撑体系采用碗扣式满堂红支架，纵、横向间距90cm（横梁及腹板处横距60cm)，支架上横桥向设置15×10方木，横向15×10方木上纵桥向设置5×10方木间距15cm,排架上满铺竹胶板。剪刀撑采用普通架管，由底至顶连续设置，纵向剪刀撑在最外两排和腹板下的架子上连续布置，横向剪力撑在每排两侧端头各设置一道、横梁处连续布置，由底至顶连续设置，剪刀撑与地面夹角设置在45～60°之间.高于4米的支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪力撑。
支架搭设时最底部(底丝杠上30cm）必须设置横杆,顶部自由高度大于0.6米时，必须设置横杆连接，以保证支架的稳定性。
支架立杆竖直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm。
设在支架立杆根部的可调底托和上部的可调丝杠其调节长度不得大300mm。
支架体系搭设牢固，单侧边缘宽出翼板边1.5米，做为临时通道使用，最外侧设置护拦并架设安全网,护栏高度1。2米。
3、因箱梁距地面较高，最高处12米。因此,在每联的碗扣支架外侧设置2道施工人行斜道,斜道采用扣件式钢管脚手架支搭，立杆纵横间距0。9米,步距1。2米，斜道宽度1.5米，坡度1:3。斜道采用一字形斜道，高度每上升3米设一平台.平台宽度1.5米。斜道两侧及平台外围均设置栏杆和挡脚板，栏杆高度为1。2米，挡脚板高度20cm。
斜道脚手板厚度4cm，采用顺铺、接头搭接形式，下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺。脚手板上每隔30cm设置一根防滑木条，木条厚度为3 cm.
4、支架的拆除
1）支架拆除前应进行如下准备：
①全面检查脚手架的连接、支撑体系是否符合构造要求； ②根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施； ③由单位工程负责人进行拆除安全交底; ④清除脚手架上杂物及地面障碍物。 2）支架拆除方案：
①梁体混凝土浇注施工完毕后，由单位工程负责人召集有关人员，对混凝土强度进行全面检查与签证确认,支架方可拆除。从安全角度考虑,本工程支架拆卸时间控制在混凝土强度达到100％后拆除，根据同条件试件抗压强度确认.
②拆除支架时设置警戒，张挂醒目警戒标志，禁止非操作人员和地面施工人员通行，并设有专人负责警戒. ③拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
④脚手架分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置横向斜撑加固； ⑤各构配件严禁抛掷至地面；
⑥运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。 三）箱梁模板的制作与拼装： 1、模板制作要求
1）模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载，确保箱梁在施工过程中，
4
各部位尺寸及预埋件的准确，并在多次反复使用下不产生影响梁体外形的刚度。
2)模板板面平整，接缝严密不漏浆. 3）拆装容易，施工时操作方便，保证安全. 2、模板的具体布设
1)主龙骨为10＊15cm方木横桥向布置在可调60cm高的顶托上，间距与支撑体系的纵距一致，次龙骨为5＊10cm方木，纵桥向平铺在主龙骨上，间距15cm,使用前用压刨机刨平，使其截面厚度一致，保证模板平整度。
2）底模：采用纵横木楞上铺18mm厚优质竹胶合板，以横隔板为界进行分块，两横隔板之间通过小托架来实现箱梁底部的变化，模板经过精心设计加工，以确保模板质量.铺装时对缝纵向平铺，并用3cm的圆钉将模板与木板钉牢，模板接缝垫钢窗密封条，防止露浆。
3）侧模：为保证梁体混凝土外侧的平整和光滑，采用木龙骨竹胶合板制作并拼成刚度较大的整体侧模。侧模由面板、面板加劲木方、面板加劲立带、侧模支腿组成。模板加劲立带的设置，确保了侧模双向受力的刚度；面板加劲方木的采用，增加了侧模的纵向刚度;侧模立腿的使用,改变了侧模上翼的悬挑受力为简支受力的受力方式,保证侧模在混凝土灌注施工时的双向受力稳定。
外模特点：
①外侧模采用了整体连接的方式（除两端块外），施工方便快捷。减少了侧模之间的连接工作量，缩短了立模、拆模工序作业时间。避免了连接件易丢失的现象。
②降低了工人的劳动强度，消除了原分块模板缝易漏浆等质量问题，因而改善了梁体外观。
③侧模面两端刨光，使模板之间的接缝均小于1mm,并且采用燕尾橡胶条和海绵橡胶条密封，使箱梁表面基本上没有漏浆、接缝及错台.箱梁表面质量较好。
4）芯模：箱梁芯模及横隔板空心处模板均采用建筑钢模板，便于支拆.
第一次浇注时混凝土浇至腹板顶面、翼板斜坡以下部位（即腹板与翼板的交界处），因此第一次支模时只考虑腹板侧模和整体外模的支设。腹板侧模采用不同规格、满足不同尺寸的钢模板，用卡扣连接，模板外侧纵向采用Ф48钢管加固，钢管间距30cm，使内模侧面形成一个整体.模板支设时采用支顶方法，模板下每隔1米做一个马凳支撑,箱室内采用普通钢管对撑，对撑纵向间距0。6米。两箱室之间的腹板采用Ф16拉杆连接，顶部、底部各一道，拉杆纵向间距0.8米。
第二次浇注混凝土时腹板侧模拆除,考虑箱梁顶模的支设。顶模支设时采用普通建筑模板满铺，卡扣连接，用Ф48钢管纵横间距0.6米加固，使顶模形成一个整体。顶模的支顶采用5×9方木立撑,立撑方木纵横间距0。6米。
3、制作安装要点
1）木模在施工现场制作。
木模与混凝土接触的表面应平整、光滑，木模的接缝做平缝，采取刮腻子、贴透明胶纸措施防止漏浆。转角处加嵌
或做成斜角。
2）侧模拼装采用帮夹底方法，严格按桥梁曲线测设侧模位置,放线后，待底模两侧按曲线拼装补齐后,开始拼装支搭侧模。侧模支固要牢靠，侧模拼装竖缝及与底模接缝要严密，以防跑浆.
3）侧模支固后，铺装翼板底模，翼板底模压在箱梁侧模上，其模板横向坡度由板下支撑框架保证，框架的加工应事
先按照设计给定的尺寸放样制做。
4)在安装模板时，考虑浇筑混凝土的工作特点，在L/4～L/5处设置下人孔，以便于混凝土的浇筑、振捣及模板内杂
物的清扫。
4、注意事项
1）多次周转用模板与混凝土接触面、整体拆卸芯子或塞子与混凝土接触面，在使用前即一般浇筑混凝土之前，要涂
刷隔离剂。外露面混凝土模板的脱模剂采用同一品种，不得使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。脱模剂应涂刷均匀，不能漏刷或多涂。
2)模板的接缝应平顺，其错台不大于1mm，要严密不漏浆。
3）安装底模时应在底模上准确标出梁体的中轴线，并调整底模的反拱度。 4）安装外模时,要保证箱梁底板、腹板及腹板的倾斜度、隔墙的尺寸误差。
5)模板与钢筋安装应配合进行,妨碍绑扎钢筋的模板应待钢筋安装完毕后安设侧模。
6）模板安装完后，应保持位置正确。浇筑时，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，应及时纠正。
5
7）固定在模板上的预埋件和预留孔洞须安装牢固、位置准确。
8）安装完毕,应对其平面位置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行检查,会签后方能浇筑混凝土。
模板的允许偏差
序 号
项 目
刨光模板
1
相邻两板表面高低差
不刨光模板 钢模板 刨光模板
2
表面平整度
不刨光模板 钢模板
宽
3
模内尺寸
高 长
4 5
侧向弯曲 预留孔洞位置
梁 预应力筋孔道
梁 梁 梁
允许偏差（mm)
2 4 2 3 5 3 0，—10 0，—5 0,-5
L/2000，且不大于
10 梁端10
四）支架预拱度的设置：
1、根据各跨长度，依据设计要求计算出跨中箱梁支架的预拱度,并在水准仪的监测下进行支架顶部的高程调整。在确定施工拱度时，考虑下列各因素。
1)支架承受全部荷载时的弹性变形。
2）载重时由于杆件接头的挤压作用而产生的非弹性变形(永久变形）. 3）支架基底的非弹性变形. 4）由静荷载引起梁的弹性挠度.
5）由于混凝土收缩的影响所发生的挠度。
2、混凝土浇注过程中设专职测量员对支架、模板实际高程进行监测，随时记录沉降量和预留拱度的损失值,发现与设计及规范要求有较大偏差时，查明原因及时进行调整。
3、主桥B9N—B12N预应力连续箱梁预拱度计算与设置 1）计算参数
1.1 混凝土强度等级C50
fc=19.1N/mm； fck=26。8 N/mm;Ec=3。25×10 N/mm； ft=1.71N/mm； ftk=2.39N/mm
1.2 预应力筋选取6束高强度低松馳钢铰线Φ15。20-270级，标准强度Ry=1860Mpa，张拉控制应力δcon=0。75Ry＝1395 Mpa,公称面积140mm，设计弹性模量Ey=2.0×10N /mm，钢束选配曲线钢束6束19φ15.20，Ap=140×19×6=15960 mm，孔道采用镀锌铁皮波纹管成孔，准永久值系数Φq=0。7,非预应力钢筋采用HRB335级，fy＝300 N /mm,Es＝2.0×10N /mm
1.3 荷载
①砼自重标准值：22.52KN/m ②上部结构自重标准值：5KN/m ③活载:2KN/m
1。4 进行荷载效应的标准组合 S＝（27.52+2）×3＝88.56 KN/m 1.5 进行荷载效应的标准永久组合 S＝（27。52+2×0。7）×3＝86.76 KN/m 2)截面几何特征计算
跨中截面分区见图，截面几何特征计算见下表
截面几何特征计算表
6
2
22
2
5
2
2
b
5
2
J
2
J
b
b
2
2
2
2
4
2
区号 Ai/mm(×10mm) 242ai/mm Si= Aiai/ （×10mm） 70620 443ˊIˊ0I/ Ai ai442 (×10mm） 7。56×10 77I0i/（×10mm） 1/12×3000×220＝2.66×10 1/12×600×1180＝8。22×10 1/12×3000×200＝2。0×10 536353441 220×3000＝66 1070 2 1180×600＝70.8 790 5.59×10 4。42×10 53 4 5 6 7 8 9 10 11 3 Σ（毛) 1 10 Σ(净） 1 11 Σ(换) 1 200×3000＝60 1.26 1.66 0.93 1。26 1。66 0。93 —6×л/4×50＝-1.18 9.82 2100 1565 1565 1345 35 35 165 280 280 6000 1。97×10 2。60×10 1.25×10 44.1 58。1 153.45 —330。4 2.75×10 33336×10 3。09×10 4.07×10 1。68×10 1.54×10 2.03×10 2。53×10 —9。25×10 7。7×10 54433666 -1.2×10 3196。8 13。25×10 412.04×10 786.86×10 5203.32 13。25×10 412。93×10 786。85×10 5213.14 13.25×10 413。01×10 786.85×10 6表中：ai—--各截面Ai的重心至底边的距离
I01――各面积对其自身重心的惯性矩
预应力筋与混凝土弹性模量比值 αEP＝（2.0×10）/(3.25×10）＝6.15 HRB335级钢筋与砼弹性模量比值
αES＝（2。0×10）/（3。25×10)＝6。15 毛截面重心距底边距离
Yb=(13.25×10）/（196。8×10）=673.3(mm） 毛截面重心距顶边距离
Yt=h— Yb=1600-673。3=926。7(mm） 毛截面对其重心轴的惯性矩 3 3 3 I＝ΣI0i+ΣI’0i-(ΣAi）yb
7
2
8
4
5
4
5
4
1 1 1
＝86。86×10+12。04×10-196。8×10×673。3 ＝3。99×10（mm） 净截面重心距底边的距离
Ybn=13.25×10÷203.32=651.7（mm） 净截面重心距顶边的距离 Ytn=1600-651。7=948.3(mm) 净截面对其重心轴的惯性矩 10 10 10 In＝ΣI0i+ΣI’0i—(ΣAi）ybn
1 1 1
=86。85×10+12.93×10—203。32×10×651。7=5.16×10(mm) 换算截面重心距底边的距离
Yb0=13.25×10÷213.14=621.7（mm） 换算截面重心距顶边的距离 Yt0=1600—621.7=978.3(mm） 换算截面对其重心轴的惯性矩 11 11 11 Io＝ΣI0i+ΣI’0i—(ΣAi)ybo
1 1 1
＝86.85×10+13。01×10-213。14×621。7
＝1。39×10（mm) 3）箱梁施工预拱度的设置
该桥预应力砼箱梁预拱度的设置,根据《公路桥涵施工技术规范》规定设置，并主要考虑以下因素： 3。1支架卸载后由上部构件自重及活荷载的一半产生的竖向挠度f1 ①按正常使用极限状态荷载效应的标准组合 按三跨等跨连续梁进行计算
MK＝（88.56×26）÷10＝5。99×10（KN·m） ② 按正常使用极限状态荷载效应的标准永久组合 Mq＝（86。76×26)÷10＝5。87×10（KN·m） ③短期刚度Bs: Bs=0。85·Ec·Io ④系数B＝（MKBs)÷［Mq（θ—1)+ MK］
＝（5.99×10×0。85 Ec·Io）÷［5.87×10（2-1）+5。99×10］＝0。429 Ec·Io
⑤ 荷载作用下的挠度值
f1=(kwql)÷(B×100 Ec·Io)=(0。99×88.56×26000）÷（0.429×100×3.25×10×5.64×10）=50.95(mm） 3。2支架在荷载作用下的弹性压缩值f2
f2＝δl/E=（215×12000)/（2。1×10）=12.29（mm） 3。3支架在荷载作用下的非弹性压缩值f3
本桥支架采用多功能碗扣支架搭设方案,非弹性压缩仅考虑木胶合板与木纵梁,木纵梁与木横梁，木横梁与钢管支架以及钢管支架与木垫板，并均按木横纹考虑
f3＝2+2+3+3＝10(mm）
3。4支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷值f4 考虑木垫板设置在水稳垫层上，取f4＝6mm 3。5预压应力产生的反拱值计算
8
5
4
4
4
11
3
3
3
2
3
2
3
12
4
9
11
2
2
411
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2
①预应力筋的重心距离
l1=1600—651.7—750=198。3（mm） l2=1600—280—850=470(mm）
②锚下实际控制应力NpⅡ＝（0。75×1860—80）×15960
＝2。10×10（N）
③预加应力产生的反拱值f5
f5＝—（NpⅡe1l0）/（8EcIn） + 5/48×(NpⅡe2l0）/ （EcIn）
=-(2。1×10×198.3×26000) / (8×3。25×10×5.16×10）+5/48×( 2。1×10×470×26000)/（3。25×10×5.16
×10）
=-20。98+41。44=20.46（mm） 3.6施工预拱度的设置
由于3。2项、3.3项和3.4项只引起桥面的均匀沉降，所以在支设桥底面模板时，须在原设计标高基础上整体提升： fˊ= f2 + f3 + f4=12。29+10+6=28.29（mm）
而3。1项和3。5项则随跨度成曲线分配,产生的总挠度值为：
f″＝f1 — 2 f5=50。95—20.46×2=10。03(mm)
再考虑设计上预留拱度值25mm,施工时总的预拱度应设置为 25+10。03＝35.03（mm） 五、 以B9— B12N墩为例计算预应力连续梁支架的稳定性 一）计算参数:
1、连续箱梁模板支架采用碗扣式钢管支架，主要构件均采用Φ48×3.5 Q235钢管,其化学成分与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的要求.
2、支架纵距la=0.9m，横距lb=0。9m(在肋梁处为0。6 m),步距h=1。2 m。连续箱梁模板采用多层木模板,厚度为18mm,模板下小楞采用50×100mm木方，纵桥向布置,间距0。15m;小楞下大楞采用150×100mm木方，横桥向布置，间距0。9m。
3、截面特征：
钢管截面特征：截面积A=489mm2，回转半径i=15.8 mm，钢材的强度设计值fc=205N/ mm2。
木楞的截面特征:木材的弹性模量E=6120N/mm2，木材的抗弯强度设计值fm=9.36N/ mm2。对于150×100mm木方：截面惯性矩I=2.8×10 mm，截面抵抗矩W=3。8×10 mm3;对于50×100mm木方：截面惯性矩I=4。17×10 mm，截面抵抗矩W=8。33×10mm3;
二)模板及支架的荷载标准值: 1、荷载类别：
1）模板及大小楞自重荷载标准值：0。5kN/m2
2）肋梁处砼自重荷载标准值：1。6×2.6 =41.67kN/ m2 箱室处砼自重荷载标准值： 22.52 kN/ m2
3）钢筋自重荷载标准值：1。5kN/m3×0.87m=1.31 kN/ m2 4)施工人员及设备荷载标准值：1。5 kN/ m2 5）振捣砼时产生的荷载标准值:2.0 kN/ m2 6)结构自重在立杆中产生的轴力
NG1k：0.038×3×12=1.37kN 2、荷载组合： 1）恒荷载标准值：
肋梁处：NGK=（0.5+41.67+1。31）×0.6×0.9+1.37=24.85 kN 箱室处：N
‘
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7
GK=（0.5+22。52+1.31）×0.9×0.9+1.37=21.08 kN
2）活荷载标准值：
肋梁处：NQK=（1。5+2。0）×0.6×0。9=1.89 kN 箱室处:N
‘
QK=3。5×0。9×0。9=2.84 kN
3）组合荷载设计值：
9
肋梁处：N=1.2NGk+ 1。4NQK=1。2×24.85+1.4×1.89=32。47 kN 箱室处：N'=1。2NGk+ 1。4NQK=1.2×21。08+1.4×2。84=29.28 kN 三）立杆的计算长度 1、计算长度系数： 肋梁处:h/Lb=1。2/0.6=2。0 箱室处：h/Lb=1。2/0.9=1。33 h/La=1.2/0。9=1。33
查“建筑施工脚手架实用手册”中表15—116得 肋梁处：µ1w=1。27
查“建筑施工手册”第一册中表5—22得 箱室处：µ1w=1。506 2、立杆的计算长度 根据l0w=k1k2µ1wh
式中 k1—查“建筑施工手册”第一册中表5-86得1。185
k2—查“建筑施工手册”第一册中表5—87
肋梁处k2=1.031 箱室处k2=1。026 µ1w-计算长度系数
肋梁处取1.27 箱室处取1。506
h—步距为1.2米
肋梁处：l0w=1。185×1.031×1。27×1.2=1。862(m） 箱室处:l0w= 1。185×1。026×1。506×1。2=2.197（m) 四）求立杆的稳定系数ψ 1、 立杆的长细比λ
肋梁处：λ= l0w/i=1.862×10/15。8=117。85 箱室处:λ= l0w /i=2。197×10/15.8=139.05 2、查表“建筑施工手册”第一册中5-18得
肋梁处：ψ=0。464 箱室处：ψ=0.353
五)立杆稳定性验算
公式 N≤fψA则满足稳定性要求 肋梁处:
ψAf=0。464×489×205=46513。68（N)=46.51KN N=32.47 KN
32.47 KN〈46。51KN
故肋梁处支架纵距0.9米，横距0.6米，步距1。2米时能满足支架稳定性要求。 箱室处：
ψAf=0.353×489×205=35386.49（N）=35.39KN N=29。28 KN
29.28 KN<35.39KN
故箱室处支架纵距0。9米，横距0。9米，步距1。2米时能满足支架稳定性要求。 六）大木楞15×10cm方木验算： 1、 计算简图
q
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’
’
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’
’
2、强度验算： 化为线荷载
600（900）
肋梁处：q=32.47/0.6=54.12KN/m 箱室处：q=29。28/0.9=32。53KN/m 按三等跨连续梁进行计算
肋梁处:m=0.1qL=0。1×54.12×0。6=1。95（KN。m）
σ= m/w=1.95×10/3。8×10=5.13（N/mm）
木材的抗弯强度设计值fm为9。36 N/mm 5.13N/mm〈9。36 N/mm 故合格
箱室处：m=0.1qL=0.1×32.53×0。9=2.64（KN.m）
σ= m/w=2。64×10/3.8×10=6。95（N/mm）
木材的抗弯强度设计值fm为9。36 N/mm 6。95N/mm<9。36 N/mm 故合格
3、挠度验算 肋梁处：
W= qL/100EI×0。677
=54.12×600×0。677/100×6120×2。8×10 =0.28mm 容许挠度［W］=L/250=600/250=2。4mm
W<［W],故合格。
箱室处：
W= qL/100EI×0。677
=32。53×900×0。677/100×6120×2。8×10 =0。843mm 容许挠度[W］=L/250=900/250=3.6mm
W<[W］,故合格。
七)小木楞5×10cm方木验算： 1、 计算简图
q
2、 化为线荷载
F=(0。5+36。4+1.31）×1.2+(1.5+2.0）×1.4=45.85+4。9=50.75 KN/m q=50.75×0。15=7.61 KN/m 按简支梁进行计算
根据m=8qL=7。61×900/8=77。08×10(N。mm）
σ= m/w=77.08×10/8.33×10=9.26（N/mm)
木材的抗弯强度设计值fm为9.36 N/mm 9.26N/mm<9.36 N/mm 故合格
3、挠度验算 W= 5qL/384EI
=5×7.61×900/384×6120×4。17×10 =2。55mm 容许挠度[W］=L/250=900/250=3。6mm
W〈［W]，故合格。
八）模板验算
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900
1、计算简图
q
2、化为线荷载
q=57.08×1=57。08 KN/m 按简支梁进行计算
根据m=1/8qL=57.08×0.25/8=0.446（KN/mm) σ= m/w=4.46×10/5.4×10=8。26（N/mm） 木材的抗弯强度设计值fm为9.36 N/mm 8。26N/mm<9。36 N/mm 故合格 3、挠度验算 W= 5qL/384EI
=5×57.08×250/384×6120×4。86×10 =0.98mm 容许挠度[W]=L/250=250/250=1mm
W〈[W］,故合格.
九）支架底地基基础的处理
根据现况土质情况的不同，针对不同地质情况分别采取不同的处理方法。对桥区支架底基础分段进行地基承载力检测，掌握现况地基的承载力值,以便有针对性地进行地基处理.
1、在个别地下有大量生活垃圾段，采用强夯处理方法，强夯完后平整碾压密实，上铺30cm厚级配砂石，级配石上面铺30cm厚水稳碎石,并用振动压路机碾压密实。
2、在系梁施工过程中未发现软弱地层的部位采用推土机将现况地面大致推平，将现况淤泥及腐植土去除露出原状土，然后用振动压路机压4—5遍,上铺30cm厚级配砂石，级配石上面铺30cm厚水稳碎石,并用振动压路机碾压密实。
3、对现有的鱼塘部分采用抛石、回填级砂碾压的措施处理，处理至顶面后铺30cm厚级配砂石，级配石上面铺30cm厚水稳碎石，并用振动压路机碾压密实.
4、系梁回填部分回填材料采用天然级配砂砾逐层回填碾压，上层铺30cm厚水稳碎石，并用振动压路机碾压密实。 根据支架计算肋梁处组合荷载设计值为32。47 kN 根据公式P=N/A
纵横杆间距为0。9m×0。6m 时,地基承载力设计值须达到 32.47 kN/0。9m×0。6m=60。31KPa 考虑施工现场风险系数1。3 地基承载力设计值fg=78。17 KPa
因此，不管采用哪种处理方法，地基处理完后其承载力都应大于78。17 Kpa. 六、预应力连续箱梁混凝土浇注:
连续箱梁混凝土采用商品混凝土，混凝土标号C50，坍落度控制在140~170mm.为解决桥梁混凝土沉降和徐变问题，用于箱梁混凝土的水泥选用普通硅酸盐水泥，并且严格控制水泥的用量，根据常规要求,在混凝土的配合比当中，水泥的用量≯500Kg/m3，水灰比控制在≯0。45，选用石质坚硬的碎石作为混凝土的骨料，碎石粒径5～25mm。以减少混凝土的沉降和徐变.因连续浇注时间达6小时以上,混凝土中掺加适量的缓凝剂。
本工程连续箱梁混凝土浇注量大，为保证箱梁混凝土浇注质量，单联箱梁混凝土分两次浇注成型,按照分层、压茬赶浆法施工。第一次浇注时混凝土浇至腹板与翼板的交界处，箱梁底板与腹板沿纵向分层浇注,第一步先浇注底板（浇筑底板时混凝土应从腹板位置向下压注混凝土,不可直接从底板顶面浇筑)然后紧跟着第二步浇注腹板，腹板分三层浇注，上层混凝土浇注在下层混凝土初凝前完成。腹板浇注完成，混凝土强度达到20%后即进行腹板顶面的凿毛处理，将顶面的浮浆和松弱层全部凿除，并用水冲洗干净，待安装顶板内模、绑扎顶板钢筋且合格后再行实施第二次顶板混凝土的浇注。
浇筑前与商品混凝土厂家做好沟通,提前做好材料准备工作，提出具体技术要求和方量，浇筑时要求商砼站设专人到施工现场监督混凝土质量并调度协调混凝土运输车辆。施工中用3台混凝土泵车、15台混凝土运输罐车浇注，同时准备1台
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备用泵车，以保证混凝土浇注的连续性。浇注过程中除泵车司机、泵车操作人员外,每台泵车配备试验员1人、质检员1人、测量员2人、混凝土工18人、振捣工4人、壮工15人。同时,钢筋工、木工、架子工全部设专人现场看护.混凝土浇注前，对操作人员进行交底、指导、组织学习规范,检查波纹管和锚垫板的位置是否正确，接头处是否牢固、发现问题应及时处理.
一)浇筑要求
1、根据施工现场具体的混凝土浇筑数量、拌和能力、运输便道状况，运距、混凝土浇筑时间等，做出周密详细的计划，各种机械设备要配套并保证技术状态良好,操作人员经技术交底后后上岗，作到分工明确,责任到人.
2、模板在浇筑混凝土前洒水湿润，靠混凝土面涂刷隔离剂（脱模剂）,隔离剂的种类根据模板种类、混凝土的外观要求及施工时气温等情况，采用外购优质脱模剂。涂刷隔离剂时不得沾污钢筋和其他埋件.模板内和钢筋上的杂物、泥灰、油污应清理干净.模板的缝隙、孔洞要堵严，以防漏浆。模板的位置、外形尺寸偏差不得超出允许偏差范围。
3、钢筋骨架及预埋件、预留孔洞位置确保准确，固定可靠，如有移动及时恢复。钢筋保护层厚度要符合设计及规范要求，保护层垫块固定牢靠。
4、脚手架搭设牢固，边缘设护拦杆，坡道上钉防滑条。较高的脚手架设安全网。脚手架不得贴靠模板或支撑在钢筋上。 5、各项工作经自检合格后,作好记录并报监理工程师检验。
6、在倾斜面上浇筑混凝土时，应从低处开始逐层扩展升高，保持水平分层，每层厚度不得超过30cm，注意质地均
匀，不得离析,保证在下层砼初凝前浇注完上层砼。
7、混凝土分层浇筑厚度不超过30cm。
8、混凝土的浇筑时泵管口距钢筋面层间距不大于0。5米，混凝土堆积高度不超过0.5米.混凝土应分层浇筑，并应在下层混凝土初凝前或能重塑前完成上层混凝土（用插入式振动捧靠其自重插入混凝土中，振捣15s后，振动捧周围15cm左右内能泛浆并且拔出振动捧后不留孔时，即认为是能重塑)。
9、各层混凝土的浇注工作不应间断.由前层混凝土浇注后，到浇注次层混凝土时的间歇时间应尽量缩短，其最大间
歇时间应根据水泥的凝结时间，水灰比以及混凝土的硬化条件决定。若超过允许间断时间，须采取保证质量措施或按工作缝处理。
10、人孔位置设置在跨端应力较小处（跨端L／4处），拆除芯模后,恢复钢筋,最后再将人孔利用悬吊模板法浇筑混凝土封堵。
11、对称悬臂的浇注应注意施工进度的对称平衡.
12、施工过程中要设专人对实际高程进行监测，发现与设计及规范要求有较大偏差时，查明原因进行调整。 13、除按规范要求留置标准养护试块外，还要留置足够数量的同条件试块，以确定张拉预应力时确认混凝土强度。 二）浇注顺序
Z1-6—Z1—10是箱梁混凝土浇注最大的一联，其底部尺寸为13。83m×119。19m=混凝土浇注量为1636 m3,梁高1.6m。底板厚20-30cm浇注量为(500 m3）左右，腹板宽60-80cm浇注量为（300 m3)，顶板与翼板浇注量为（840 m3）。
1、预应力箱梁第一次浇注混凝土顺序：
横 隔 梁 底板 1-4 10m 10m 10m 10m 10m 10m 10m 10m 10m 10m 10m 10m 1—7 1—6 1—5 1-3 1-2 1-1 2—1 2-7 2-6 2—5 2-2 2—3 2-4 3
3-7 3—6 3—5 3—4 3-3 3
3-2 3—1 注：“X-X”为“泵车编号—-浇注顺序”
底板采用三台泵车连续供混凝土,由中间向两侧后退施工,泵车能力为50m/小时,按每小时40m计需7小时完成；横隔梁、腹板分三层施工，每层30cm。供底板的和横隔梁的泵车泵送距离均为40m。
2、预应力箱梁第二次浇注顶板混凝土时同样采用三台泵车连续浇注,由中间向两侧后退施工,计划7—8小时内完成。 三）振捣要求
1、混凝土分层厚度根据振动器的功率、种类而异,不能超过振动器的有效振实厚度。
2、使用插入式振动器时，移动间距不应超过振动器作用半径的1.5 倍，与侧模应保持5一lOcm的距离，第一层与底模应保持5 ㎝左右间距，上一层浇筑时，插入下层混凝土5-10cm，每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒,应避免振动棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件.
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3、底板部位因其倾斜，所以砼浇筑先从底板根部开始向前端进行,一次浇完。对于钢筋及预埋件特别是连续箱梁梁端及横隔梁钢筋密集的地方，在每处底模下距离2米安设1台附着式振捣器，以保证砼振捣密实，保证梁端砼强度，以防止出现蜂窝、麻面和张拉预应力钢筋时梁端出现裂缝等问题。必要时可适当减小混凝土石子粒径或采取其它合理的措施解决。
4、在浇筑砼的过程中，避免振偏预留管道、锚具、预埋件，同时应在锚具周边加强振动,(不能过振和漏振)。应注意
检查模板变形，位移及支架沉降变形。对每一振动部位,必须振动到该部位混凝土密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆。
5、设专人进行混凝土的振捣,振捣工要分工负责，切不可漏振,注意避免振动预埋件.混凝土入模时，应尽量避免波纹管受到过大的冲击，以防波纹管移位和压瘪。
6、箱梁混凝土浇注时，为防止钢筋及金属波纹管分布太密，混凝土浇注时相互碰撞，造成金属波纹管移位、破损等,特准备φ30mm振捣棒进行振捣，确保金属波纹管位置准确，管身完好。
7、对砼表面操作应仔细周到，振捣时人工及时将砼表面找平，收光，使砼表面无水囊、气囊和蜂窝。顶板浇注时，用行夯夯实、拉平，再用2遍铁抹子,2遍木抹子抹面成活，板面混凝土初凝前在垂直于行车方向尽快搓毛，为下一工序准备，等混凝土初凝后予以覆盖养护，覆盖时不得破坏、污染混凝土表面。
8、箱梁腹板与底模及顶板连接处的承托，预应力钢绞线锚固端以及其它钢筋密集部位严格控制振动棒插入位置,避免振偏预留管道、锚具、预埋件，同时应用插杆等加强肋板、腹板振捣.应注意检查腹板变形、位移及支架沉降变形情况。顶板砼表面应增加高程控制桩,拉线控制,用三米直尺检查平整度.砼浇筑时应派专人注意检查模板及支架，防止出现模板及支架扣件松动的情况。
9、振捣过程中,严禁振捣金属波纹管，避免将管道损坏，造成漏浆堵塞金属波纹管而影响张拉。 四）混凝土养生要求
1、梁、板混凝土浇筑完毕,在其收浆后尽快采用麻袋覆盖洒水养护，并派专人定时浇水。
2、覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面，混凝土面有模板覆盖时,应在养护期内经常使模板保持湿润。 3、洒水以保持麻袋充分湿透为宜，并在麻袋湿润前及时补水，以保证砼表面在养护期内保水不间断； 4、在养护期内，随时注意天气的变化，当气温低于5 度时，应在其上面另行覆盖草袋等以保证其温度.
5、混凝土洒水养护时间为14d，若因现场情况需要，可根据空气湿度、温度、水泥品种及所用外掺剂等情况，酌情
延长或缩短。
6、混凝土强度达到2。5MPa 前,不得使其承受行人、运输工具、模板支架及脚手架等荷载. 五）拆模
拆模时间，应根据设计要求混凝土强度达到100％时方可拆。拆模时先拆非承重的侧模，并对混凝土结构及支撑此结构的支架等进行仔细检查，确认一切正常后方可开始逐步拆除承重的立柱、支架及模板。
拆除模板时，先缓慢、分阶段地松动和降低支架,防止混凝土受振动、损伤。 已拆摸的结构，在未交付使用前,不宜承受全部计算荷载。
卸落支架时,设专人用仪器观测梁拱挠度和墩台的变化，做好标记。 六）混凝土裂缝的控制措施
在箱梁混凝土的施工过程中，由于混凝土的水化作用，混凝土很容易出现裂缝，裂缝的产生直接影响桥梁的外观和内在质量，为防止裂缝的产生，在混凝土施工时采取如下控制措施:
1、混凝土配合比设计时掺加粉煤灰、矿粉的混合料，掺加适量的外加剂，同时降低水灰比。 2、严格控制粗细骨料含泥量，石子含泥量不大于1%,砂含泥量不大于2%。 3、选择最佳骨料级配，增加混凝土密实度,减小混凝土收缩、徐变。 4、混凝土浇筑时分层、分块浇筑，减小分层厚度，加快混凝土散热速度。
5、分层浇筑施工的各层浇筑间隔时间不宜过长，一般为4—10天。间隔时间过长,层厚较小处易出现气温变化引起的裂缝，并将增加层与层之间的约束应力。
6、严格按规范要求进行各层和各块间施工缝的处理。
7、加强对混凝土的养护，收浆后尽快采用麻袋覆盖洒水养护，并派专人定时浇水，一方面保证混凝土强度的正常增
长,另一方面降低混凝土干缩应力，防止混凝土表面裂缝的产生。
七、预应力分项工程施工总体安排
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本工程的预应力分项工程是整个结构工程施工中的重要分项，为确保本分项工程施工按期优质完成.须对预应力分项
工程进行精心的组织，拟定优化的施工方案，做到技术领先、管理一流、质量优异。
在人员配备上，我公司组织了技术力量雄厚、管理素质精良的管理人员作为本分项工程的管理层,同时还组织了技术熟练程度很高的技术工人作为本分项工程的作业层。
在机械设备上，我公司采用了技术经济条件合理、品质优良的设备以满足本分项工程的按期优质施工的需求。 在施工安排上，切实按照总进度计划的要求并结合土建一般分项工程施工的组织进行；预应力分项工程的施工要与一般土建分项施工进行密切的协作配合，做到流水施工,提高功效。
预应力分项工程的施工穿插于模板、钢筋及混凝土等工序的施工过程中,保证整个土建工程的正常施工。预应力筋的张拉不占用施工工期。
一） 预应力施工组织
预应力工程施工管理组织体系图 二)技术工人及辅助工人安排 技术工人及辅助工人表(一联梁） 工种 预应力筋铺设 技术工人 辅助工人 4 15 4 10 8 8 4 10 20 43 端部安装 预应力张拉 孔道灌浆、封锚 合计 三）预应力施工的设备
预应力施工的设备一览表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 设备名称 YCD—1500千斤顶 YCD-25千斤顶 YCD—2500千斤顶 ZB4-63高压油泵 ZB4—50高压油泵 砂轮切割机 角向磨光机 接线箱 灌浆设备 真空泵 电焊机 牵引机 单位 台 台 台 台 台 台 台 个 套 台 台 台 数量 3 2 3 3 3 2 6 6 2 2 2 1 八、连续箱梁预应力张拉前的准备 一）原材料检验及试验： 1、钢绞线 1)外观检查：
钢绞线表面应无裂纹，毛刺，机械损伤，氧化铁及油污等有损钢绞线性能的物质。 2）性能试验：
按设计要求选定参数,依据《预应力混凝土用钢绞线》GB5224-2003标准，规格：Ф15.2;抗拉强度：1860Mpa,Ⅱ级松弛,公称面积：140mm，选用具有三年以上生产历史，并通过ISO9000质量体系认证的专业厂家产品。按照《预应力混凝土用钢绞线》GB5224—2003标准规定要求，施工前对钢绞线进行随机抽样,现场取1.2米试样三根,按标准送实验室做力学试验。
2、金属波纹管
按设计要求现场定尺生产，按规范要求抽取3根进行刚度和渗漏试验。 金属波纹管作为预应力钢绞线孔道有两项基本要求:
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一是在外荷载作用下抵抗变形的能力；二是在浇注混凝土过程再生水泥浆不能渗入管内.因此金属波纹管要进行轴向拉伸试验和弯曲抗漏试验。
每根波纹管在使用前都要做漏水检验,发现有漏水的波纹管坚决不予使用. 3、锚具：
预应力锚具采用夹片式15—6、15—7、15—8、15-9、15—9P、15-10、15—10P、15—11、15-11P、15—12。选用经ISO9000认证的锚具厂家,随机取样，按有关规定验收，样品送实验室做洛氏硬度，得出其各项检验结果。
二）设备进场标定验收
1、 进场张拉设备的标定：设备进场前应进行校验和标定，校验标定时应将千斤顶、油压表、油泵一起配套进行，并出具检测报告报监理工程师确认。
2、张拉设备配套机具的准备
张拉设备配套工具一般包括砂轮切割机、角向磨光机、接线箱、灌浆设备、
真空泵、电焊机、牵引机、手动葫芦、活动支架、推车、工具锚板、工具夹片、限位板、过渡块、延长筒等
张拉设备配套机具进场时其技术性能必须完好并经配套检验标定,数量满足施工实际需要。 三）张拉操作平台及操作空间的准备
由于本桥箱梁体本身较高、支架模板距地面超过6米,预应力张拉施工操作存在一定困难，且由于张拉设备体积、自重较大，移动困难，并考虑穿束、上锚具等工序,宜在箱梁两台支座处搭设工作平台，设置相应的防护措施和必要的安全警示标志，以保证结构和人身安全。
四）动力电源及照明设备的准备
预应力钢束张拉施工现场，除张拉机械设备外，还需配备电焊机、切割机等辅助机具,容量约40KW，夜间施工照明需20KW,需配备总容量应＞60KW的单项电源。
五）金属预应力体系埋件的埋设：
预应力体系埋件的埋设和钢筋工程施工同时进行。 1、金属波纹管的安装:
1）波纹管按设计位置安装固定，其过程如下:
• 绑扎框架梁箍筋及梁钢筋→处理梁底保护层→在箍筋上按孔道坐标位置点焊固定托架→铺设和固定波纹管→安装和固定锚垫板→穿入钢绞线→检查验收。
2）波纹管安装中特别注意预应力筋曲线的最高点、最低点及反弯点等位置标高的准确性，在波峰处设排气孔。当设计图纸为一端张拉时，在锚固端同时设排气孔。
• 3）先安放框架梁钢筋保护层后，方能开始固定波纹管.波纹管之间可用大一号(3～5mm)的波纹管连接，连接管长为200～300mm，两端应对称均匀旋入，并应用胶带纸封裹接缝。 • 4)必须采取有效的封裹措施，切实保证锚垫板处不致漏浆。 • 5)出浆孔安装在约束圈的位置，要牢固、垂直。
6）预应力梁端部锚垫板应安放平整、牢固，其预埋锚垫板孔的中心应与孔道中心线同心，端面与孔道中心线垂直。
7）孔道留设的质量要求如下：
①座标位置必须正确，控制点坐标误差应小于±20mm，水平位置误差也不得大于±20mm.整体目测,曲线顺畅，无明
显折点。
②预应力筋保护层的最小厚度梁底取50mm，梁侧取40mm。
③焊接固定架时应防止烧伤波纹管,一旦发生必须用胶带纸包裹.
④波纹管接头处封裹应严密、牢固、不得漏浆. 2、排气孔设置：
管道的波峰处及梁端最高点和固定端，预留灌浆用排气孔.在确定的排气孔的位置后，用手提电钻在金属波纹管上开洞,其上覆盖海棉垫，再用半圆形塑料弧形压板压紧，压板长20cm，用两道铅丝绑扎牢固,然后将排气管插在弧形压板的排气孔上并以铁丝绑扎；压口处及弧形压板与金属波纹管接缝处用胶带缠裹,排气管采用2cm内径的塑料管，长度高出梁面30cm.为防止塑料管弯曲阻塞,在排气管内插一根Ф10钢筋,在灌浆时拔出。金属波纹管安设好后，在孔道内穿入一根10号铅丝,以备穿束时，将牵引用Ф6mm钢丝绳带入,并作为浇注混凝土时，清除渗入孔道水泥浆的牵引线。然后将孔道两端用塑料泡
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沫封堵,以防杂物进入孔道。
3、锚垫板的安装：
锚垫板在安装前应检查其几何尺寸，并符合设计要求。锚垫板应牢固地安装在堵头模板上，锚垫板定位用的螺栓要拧紧，锚垫板应按设计角度与孔道严格对中并与孔道端部垂直，不得错位。金属波纹管插入锚垫板喇叭口内的长度不能过长，以免错口漏浆,锚垫板上的注浆孔要用同直径管丝封堵，以防浇注混凝土时局部受力而被压裂.
六）预应力筋下料
1、下料长度应满足最长束下料的要求。 2、预应力筋下料后及时穿入孔道以免生锈。
3、预应力筋的下料长度为:孔道的实际长度+张拉工作长度。
1) 实际孔道曲线长度：应事先进行理论计算,编制每层的钢绞线下料统计表并在现场抽查孔道实际长度进行校核. 2) 工作长度:张拉端应考虑工作锚、千斤顶、工具锚所需长度并留出适当余量，整束两端张拉时，T型梁每端取0。7m,连续梁即盖梁每端取0。45m,一端张拉的盖梁工作长度一端取0。8m，连续梁长束增加1.5米。 4、钢绞线要用砂轮切割机切断，严禁用电弧焊熔断。
5、钢绞线下料长度应准确,不得下短也不宜下长,否则既浪费了钢材还会引起张拉不便。
七）预应力筋穿束
• 1、预应力筋待波纹管基本固定后、砼浇筑之前逐根穿入，若穿入有困难时可以安装牵引机。 • 2、穿束后应核对预应力框架梁的预应力配筋，不得穿错。 • 3、张拉端钢绞线应平齐并满足张拉所需的工作长度。 4、下料与穿束的质量要求如下：
1）下料前应现场检查孔道所在位置的实际长度以校核下料长度，以保证下料长度的准确.
2)钢绞线用砂轮切割机切断，任何场合严禁用电弧焊熔断
3）在布设预应力筋期间要加强定位点的保护以确保预应力筋的位置准确；同时还要注意保护波纹管及预应力端部的孔洞，以确保预应力筋的顺利张拉。
九、连续箱梁预应力筋的张拉施工 一）张拉步聚：
按照设计要求待盖梁混凝土达到100％强度后，进行张拉施工。正式张拉应有同条件养护试块的试压报告。 二)张拉准备工作:
千斤顶和油压表均已配套给出使用曲线和控制点读数;预应力筋和锚夹具资料齐全,检查合格;承压板四周灰浆已清除，锚夹具安装好并检查完毕；张拉施工技术交底；测试预应力孔道摩阻损失.
三）张拉控制应力和张拉力：根据设计要求进行控制。
预应力张拉施工工艺图
四）预应力筋理论伸长值
计算公式：△L=（P×L）/（Ay×Eg） 式中:
△L:预应力筋理论伸长值；
P：预应力筋平均张拉力； Ay：预应力筋公称面积； L：预应力筋长度； Eg:预应力筋弹性模量。
计算中采用分段计算摩阻损失和伸长值的方法，具体计算根据预应力筋的曲线布置分段进行。（理论伸长值计算附后） 五）后张预应力钢绞线的张拉施工：
1、在箱梁混凝土强度达到设计要求的100％后，即进行前后两次预应力钢绞线张拉。
2、钢束事先于桥位一侧空地上或钢筋加工厂内进行编束加工，加工场地的底部铺垫钢板，以避免钢束裹上泥土。存放时顶部进行覆盖保护，避免霜雪和被雪水浸泡而腐蚀.
3、钢束穿入孔道时,事先于孔道内穿入一根通长∮6mm钢丝绳。穿束时一端用人工送入,另一端用卷扬机徐徐牵引。钢束穿好后,即可进行预应力张拉。张拉前，千斤顶、油泵及压力表事先一并进行校验。
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4、张拉时,钢束张拉顺序要符合设计要求，张拉程序要严格按照设计和规范规定进行,张拉过程中要认真做好记录. 5、做好张拉现场记录工作，压力表读数、伸长量要准确. 6、张拉时油压应缓慢、平稳上升. 7、预应力张拉的质量要求如下：
••• 1)张拉前应确定梁、板混凝土强度是否已满足设计要求、框架梁混凝土外观检查合格、表面无裂纹。 ••• 2）张拉前应确认端部混凝土密实、预埋锚垫板平整、并且应与孔道中心线垂直。
3)千斤顶和压力表应配套校验、配套使用,有效期为半年.压力表宜用精度为0.5级的标准(精密)压力表。 4）张拉时锚具回缩值宜控制在6~8mm。
5）张拉完毕后应及时将锚头封死，防止撞击损坏。
8、钢束张拉完毕,多余钢束割除后，即可进行孔道压浆施工。压浆前，孔道用鼓风机吹风清理，然后进行压浆.水泥浆采用42.5普通水泥,减水剂和膨胀剂按试验确定的配合比进行拌制。同批水泥浆应在45分钟内压入孔道。孔道压浆由一端压入，压浆至排气孔或孔道另一端（较高端)排出与规定稠度相同的水泥浆为止。压浆施工时，水泥浆要按规定制作试块。
9、孔道压浆完毕，即可进行钢筋混凝土封锚施工。 六）预应力筋孔道灌浆、封锚: 1、灌浆：
1）预应力筋张拉后应尽早灌浆，一般待预应力筋全部张拉完毕后一次进行灌浆。
2)灌浆前一天,端部锚具处应用纯水泥浆（或砂浆)封裹锚具夹片间的空隙,仅留出灌浆孔或出气孔.
3）灌浆水泥采用强度42。5普通硅酸盐水泥，为确保预应力孔道灌浆质量，预应力孔道灌浆掺加适量减水剂和膨胀剂，浆体达到的技术指标如下：
稠度：14S～18S 水灰比：0。4—0。45 抗压强度大于40MPa
浆体硬化后基本无收缩,浆体静置基本无泌水，泌水率小于1％ 。
4)灌浆压力宜适中（封闭灌浆嘴时压力约为0。6MPa），应防止灌浆管接口处炸开，造成水泥浆伤眼。
5）从设置在曲线孔道最高点的灌浆孔中均匀地一次灌满孔道，待两端锚具出气孔处冒出浓浆后方可封闭泌水孔（出气孔)并继续加压到0。6MPa,持荷2分钟后封闭灌浆孔. 6）灌浆后应及时检查泌水情况并及时进行人工补浆. 7）灌浆时应及时制作水泥浆试块。
8)灌浆后端部应尽早用细石混凝土封裹，用砂轮切割机切断,外露钢绞线应保留40～50mm。 9）孔道灌浆的质量要求如下:
••• ①预应力孔道、灌浆孔（泌水孔)均须通顺。
• ②灌浆时水平孔道应从端部锚具灌浆孔内一次灌满整根孔道，尽量避免中途停灌，对孔道灌浆要严格控制水灰比，保证灌浆质量。
2、封锚：
预应力筋张拉端封锚采用以下步骤:切除预应力筋多余长度,锚具夹片外剩余预应力筋长度不小于30mm,切除时严禁用电弧切割;将张拉端与周围清理干净。
七）预应力张拉施工中的质量、安全控制
箱梁预应力钢束的张拉，以设计预应力值控制,以张拉伸长值校核。张拉施工中实测伸长值与理论伸长值比较，其伸长值偏差超过±6％时，应停止张拉，找出原因并采取相应处理措施后重新张拉预应力.
1、张拉过程中易出现问题的分析
根据设计文件对该桥施工方法的要求以及以往施工经验,预应力施工过程中易出现以下几方面的问题： 1)张拉顺序不按设计要求实施； 2）计算伸长值与实测值相差较大；
3）操作人员对限位板作用的了解不够,导致限位板装错或安装不当，甚至有时漏装限位板导致无法锚固。 4)持荷时间未按规范要求执行，或持荷时不随时调整油泵保持规定的张拉力，降低有效应力。
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5）张拉时记录格式不统一，内容不完整或不详实，填写不规范，使原始记录不能反映实际情况。 2、张拉过程中的质量控制措施、安全教育及技术交底内容
为了防止张拉过程中出现各种质量问题和事故，造成人员或结构损伤，应采取以下措施进行预防： 1） 必须严格执行持证上岗制度，坚持岗前的技术培训和安全教育，提高技术人员和操作人员的技术素质。
2） 开工前，组织相关人员认真学习和领会本方案的内容和要求，召开专门会议研究，对张拉原则、张拉步骤、张拉顺序、分工情况、检查方法以及安全措施等进行仔细交底。
如需采用分级同步张拉时，就要对控制应力分成若干等级段，当两端同时张拉到某一荷载等级时，测量一次伸长值。当两端伸长值差异较大时，可通过油缸进油速度的方法或临时在伸长值较小端张拉，待两端伸长值接近后，再同步进行张拉，这样两端的应力和伸长值均处于均匀、稳定的增长状态。两端张拉时还应统一操作信号，同步进行操作，距离较长时可使用对讲机或其他通讯工具进行连络，及时统一工作进程和操作情况，遇到问题及时处理.
3)预应力束的张拉顺序严格按照设计文件和施工规范规定的顺序张拉。
预应力张拉顺序原则是:① 分批、分阶段进行；②先中间，后两侧；③平行孔道宜对称张拉或同时张拉.
张拉时应根综监测箱梁横弯及扭曲情况,如果横弯或扭曲情况超标，应采取修改张拉顺序和张拉方法，如采取两次张拉，即张拉一侧的一束到50%的控制力,再张拉另一侧的一束到控制力，此后再补足先张拉一束的张拉力值。
4）对伸长值的计算应反复校核,采用的计算参数应为钢绞线的拉力试验的实测值,如果采用设计值或手册中的标称值，计算结果可能产生较大误差。还应在张拉第一束预应力时，测定孔道的摩阻力值,并对计算的伸长值进行校核,以确定以后其它束张拉中的控制伸长值.
5）孔道压浆施工中，严格控制外加剂的使用量,掺拌均匀.严格控制稠度，并保证使孔道排气通畅，防止堵塞。 6）采用监理工程师指定格式、内容齐全的记录表格、并根据设计文件统一编号,且应有对应关系，并附图标明.张拉记录必须在每束张拉完毕后即进行检查，发现问题及时纠正，使原始记录真实、准确、及时.
对张拉数据表中的参数取值及计算结果，必须经监理工程师确认,并建立分级校核、审查制度。 十、预应力施工与其它专业施工的协作配合
预应力施工及其它专业施工之间应互相配合、紧密协作，为共同完成本工程的施工任务而积极主动地为对方创造有利的施工条件.
一）其它专业施工对预应力施工的配合
1、钢筋绑扎时应留有预应力布管穿筋的位置和用于预应力分项施工的时间间隔。 2、波纹管布置完成后其它专业施工时不得随意移动波纹管，更不得破坏波纹管。 3、梁两侧侧模板施工应待预应力布管穿筋并验收之后进行。 4、施工模板的对拉螺栓时不得损坏或穿越波纹管. 5、预应力张拉前张拉端的模板应及时拆除并清理端部。 6、混凝土施工时，不得将振动棒置于波纹管上振动。 7、脚手架搭设时要考虑预应力张拉操作所需的空间。 8、脚手架的搭设及模板支撑的搭设要确保施工安全.
二）预应力施工对其它专业施工的配合
1、预应力布管穿筋时应保护已绑扎成型的钢筋。
2、预应力布管穿筋应按照施工进度计划穿插在钢筋绑扎过程中进行，应积极为下道工序的施工创造作业面. 3、预应力布管穿筋时应考虑混凝土振捣的影响及振捣浇筑所必须的作业空间。 4、预应力张拉应在混凝土达到100%设计强度后进行,以确保混凝土结构的安全和质量。 5、预应力施工过程中不得随意变动脚手、模板支撑等施工设施。
十一、施工安全管理 一） 安全管理的方针 安全第一、预防为主
二）安全生产目标
无重大工伤事故，杜绝死亡事故，轻伤频率控制在千分之一以内.
三)安全管理制度
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1、安全教育
对新工人进场进行安全教育，教育内容包括国家关于安全施工方面的安全法律、法规、办法等；项目部相关工种、
设备安全技术操作规程、危险场所的自我安全防护和预防、自救措施;现场教育、岗位教育、转岗教育等；特种工种必须参加主管部门的安全培训,经考试合格后,才能持证上岗.
2、安全技术交底制
根据安全措施要求和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级进行书面交底。 3、班前检查制
安全管理人员应对作业人员履行安全措施的情况进行逐一检查，合格后方可进行施工。 4、周一安全活动制
安全检查员每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全施工这根弦。 5、定期检查与隐患整改制
安全部每二周要组织一次安全生产检查，对查出的安全隐患必须制定措施，定时间定人员落实整改，并做好安全隐患整改消项记录。
6、管理人员及固定工人实行年审制
每年由公司统一组织进行，加强安全考核，增强安全意识. 7、危急情况停工制
一旦出现危及职工生命安全的险情，要立即停工，同时报告有关部门及时采取措施排除险情。 8、持证上岗制
所有管理人员及张拉操作工人、电焊工、架子工均需持证上岗. 9、安全生产奖罚制与事故报告制
十二、施工安全措施 一）基本安全措施
1、凡进入施工现场的人员必须穿戴好安全帽。施工现场主要出口、危险处和警戒区等处挂醒目的安全、防火标志提示牌。提醒每个人时时刻刻注意安全。
2、施工现场严禁嬉戏、打闹、酗酒、违禁药物、拥有火器，违者立即清除出现场。 3、机械附近工作人员严禁出现:留长发、松垮服装、重型饰物（手表、手链、佩章、戒指）。 4、有危害隐患的工作场所，应另加劳保防护；沾有易燃污渍的衣物不得继续使用。 5、来访者必须登记备案，进行相应的安全教育，并发放相应的防护装备。
6、对于超过八十五分贝以上的工作环境，施工人员要戴护耳套，并且距施工环境五十米处设有醒目标语.
7、特殊工种人员（电工、焊工、机械操作工、架子工等)必须经劳动部门培训，考试合格，签发作业操作证后上岗，严禁无证上岗操作，防止机电事故的发生和伤害他人事故的发生.
8、对每一处限制区域，项目部组织一批经过严格培训的人员进行值班,同时使用规定的安全标志来警示施工人员。 9、对各种机具、控制箱、开关、阀门处设立“危险、勿动”字样挂牌,并采取专人挂摘制度。 10、施工现场消防、急救电话号码写于醒目处，并在现场配备防水型的急救医疗箱。
11、工作环境区域、过道、梯段保持清洁，没有杂物。垃圾箱定位放置，仓库区物品码放整齐、干净,过道处无其它障碍设施，建筑材料堆放井然有序；溶剂、油类材料按国家工业标准处理;更衣室、餐厅无剩余垃圾杂物。
二）支架施工安全措施 1、落实支架验收制度
1）支撑脚手架材料的检查与验收：新钢管的产品质量合格证、质量检验报告；旧钢管的横向锈蚀深度；新扣件三证
（生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证）.
2）支撑脚手架的搭设质量检查验收： ①杆件的设置和连接构造是否符合要求;
②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； ③扣件螺栓是否松动；
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④安全防护措施是否符合要求； ⑤是否进行安全性计算；
⑥搭设的技术要求、允许偏差是否符合规范要求； 2、加强现场安全管理
1)支架搭设人员必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子
工.上岗人员定期体检，合格后方可持证山岗。
2）搭设支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3）作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。
4)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并扫除
积雪.
5）在支架使用期间，严禁拆除杆件。
6）脚手板要满铺在脚手架上，不能有漏空，边侧立宽20cm木板，脚手板不平用木板垫实、钉牢。 7)不得在支架基础及邻近处进行挖掘作业。
8）在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
9）整个作业现场采取封闭式管理，地面设围栏和警戒标志，严格禁止与施工无关人员进入现场，进入施工现场人员
必须戴安全帽。搭拆脚手架时派专人看守.
10）夜间施工必须有足够的照明。
11)施工的各路口设置安全标志和警示灯，施工现场易燃场所设安全禁止标志和灭火器材。 3、现场的安全检查
1）项目部专职安全员每天对支架的搭设施工进行安全检查，随时掌握现场的安全动态，发现不符合搭设质量和要求
的,立即责令整改返工.
2）对搭设支架的钢管质量进行监控。所采用的新脚手架必须是“三证齐全\"，支架钢管必须逐根进行外在质量和管
厚检查，禁止不合格品上架使用.
3)特别注重高空作业安全防护情况的检查，对架子工的安全帽、安全带使用情况进行检查和监督；搭设过程中临时
使用的脚手板绑扎稳固情况，是否存在上下抛投工具、材料现象进行着重检查，并严格禁止上下交叉作业;
4）在梁体浇注过程中，架子工必须跟班作业，随时掌握支架的安全动态,如有情况采取紧急措施进行加固。 5)架子工高空作业时,必须遵守《高空作业安全操作规程》，如有违反,按项目部相关制度进行处罚。 三）临时用电安全措施
1、施工用电采用NT-S接零，现场临时施工用电从变压器接出，保护零线做三处重复接地且每处接地电阻值不得大
于10Ω。工地现场支架最高处设置避雷针及引下线，防雷接地电阻不得大于30Ω。整个用电线路系统架设严格按JGJ46—2005规范规定要求进行。
2、配电架空线路架设高度：高压线至变压器之间线路及变压器的安装由供电部门负责并安装，且必须符合有关质量
安全技术要求.高压线至变压器高度8米，现场其他线路高度4.5米。架空线路设在专用电线杆上，严禁架设在树木和脚手架上。，导线相序排列是：面向负荷从左侧起为L1（黄色线、相线）、N（工作接零线、黑色划白色线）、L2（相线、绿色线）、L3(相线、红色线)、PE（保护零线、绿/黄双色线），严禁工作零线与保护零线混接，保护零线不得装闸刀等，严格规定在任何情况下不准使用绿/黄双色线作为相线即负荷线。
3、架空线路的档距为35米，线间距高0.3米，木立柱梢径50mm并埋设牢固可靠,木横担截面为80×80mm。 4、现场架空线路与邻近设施（外架)的距离符合JGJ46-2005要求，水平距离1.5米，垂直距离4.5米。
5、固定式配电箱、开关箱制作加工符合规范规定要求，能防雨防潮并采取防雨防尘措施，安装在干燥、通风及常温
处；固定式配电箱与开关箱的距离30米，开关箱与其控制的用电设备的水平距离3米,固定式配电箱、开关箱底距离地面高度为1.4米.导线的进线口和出线口须设在箱体的底面并做防水弯.严禁工作零线与保护零线混接.
6、实行三级配电三级保护，即总配电箱、分配电箱、开关箱配电，总配电箱、分配电箱、开关箱三级安装漏电保护
开关保护.总配电箱、分配电箱、开关箱按要求保护接零、上锁，按使用功能配置电器开关的大小，实行一机一箱一闸一漏一锁制，设专人管理；进入开关箱的电源线严禁用插销连接;漏电保护器装设在配电箱电源隔离开关的负荷侧和开关箱电源隔离开关的负荷侧。漏电保护器大小及安装须符合临时施工用电规范规定要求,经常检查，随时处于正常状态。
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7、临时用电操作要求
1）安装、维修或拆除临时用电工程,必须由专业持证电工完成，并严格按用电操作规程作业，严格执行规范要求、
施工方案要求及安全交底要求施工。
2) 各类用电人员必须做到：掌握安全用电基本知识和所用设备的性能；使用设备前必须按规定穿戴和配备好相应的
劳动防护用品，并检查电气装置和保护设施是否完好;严禁设备带病运转；停用的设备必须拉闸断电，锁好开关箱；负责保护用电设备的负荷线，保护零线和开关箱，发现问题及时报告解决；搬迁或移动用电设备或对配电箱、开关箱进行检查及维修时，必须经电工切断电源并悬挂停电标志牌，作妥善处理后进行,严禁带电作业。
8、用电架设及操作要求:
1)移动开关箱的电线不得拖地，不得缚在钢管架子上，需要穿墙时，必须加塑料或瓷套管保护，并在上方做好隐蔽
保护，防止落物击断.电杆的档距15米，线间距离0。3米，木横担截面为80×80mm，长度为1.5米。架设导线时，导线离地的距离6米（过车道），施工现场4米，必须采用三相五线制,即三根火线，一根工作零线，一根专用保护零线。电气设备的金属外壳必须与专用的保护零线连接，专用保护零线由工作接地线、配电房的零线或第一级漏电保护器电源侧的零线引出，不得一部分设备作保护接零，另一部分设备作保护接地。
2）保护零线不得装设开关或熔断丝,不得作他用。熔断器的熔体更换时，严禁用不符合规定及原规格的熔体代替. 3）所用的电气设备的接地线用铜导线,不得用铝导线做接地体或地下接地线，垂直接地体用角钢。
4）配电箱处能自然通风，并采取防雨和动物进入措施，配置绝缘灭火器。变压器、配电箱、配电线路、电器设备及
用电作业现场附近严禁堆放易燃易爆物品。对用电设备作好防雨、防潮、防晒、防火、防爆、防雷、防漏电、防有毒气体及防酸、碱、盐等强腐蚀介质工作。电器设备周围不得存放腐蚀介质，在有腐蚀介质场所施工作业时，要采取防腐措施。总配电箱上的各配电线路编号，并标明用途标记。电线路维修时，悬挂停电标志牌，停、送电必须由专人负责。
5）所有的用电设备配备各自的漏电开关,移动式开关箱有刀闸(含插座）和漏电开关，并紧固在电器安装板上，不得
歪斜和松动。箱体必须保护接零，并防雨、防尘。
6）每台用电设备有各自的专用开关箱，实行“一机一闸”制,严禁用同一开关箱直接控制二台及两台以上的用电设
备。对搁置已久重新使用和连续使用一个月的漏电开关，要认真检查其特性，发现问题及时修理更换。
7）所有开关箱配锁，有专人负责，并每月进行检查和维修一次。检查、维修人员必须是专业电工,检查时按规定穿
戴绝缘鞋、手套,必须使用电工绝缘工具.对开关箱进行检查时,必须将其前一级相应的电源开关分闸断电,并悬挂停电标志牌，严禁带电作业。
8）施工现场停止作业一小时以上时,将动力开关箱断电上锁.所有的开关箱不得放置任何杂物，并经常保持整洁,不
得挂其他临时用电设备。
9）施工现场临时用电建立安全技术档案，由主管该现场的电气技术人员负责建立与管理.
10）由项目技术负责人根据施工用电专项施工组织设计对施工用电和施工员、电工作书面交底，以及对施工完成的
临时用电组织验收,验收合格后方可投入使用.
9、防火、防爆措施
1）不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60
瓦以上的灯泡。
2）所有用电设备和临时房屋设施必须设保护接零.保护接零不得装设开关或熔断丝，不得作他用。 10、施工现场预防发生电气火灾的措施：
1)按施工组织设计，正确选择导线截面,从理论上杜绝线路过负荷使用,保护装置要认真选择，当线路上出现长期过负荷时，能在规定时间内动作保护线路。
2）电气操作人员要认真执行规范，正确连接导线，要压牢、压实、各种开关触头要压接牢固,多股导线要用端子或涮锡后再与设备安装，以防加大电阻引起火灾。
3)施工现场严禁使用电炉子。使碘钨灯时,灯与易燃物间距要大于30cm，尽可能使用36V碘钨灯；室内不准使用功率超过100W灯泡,严禁使用床头灯。
4）使施焊周围不能有易燃物，并备齐放火设备。电焊机要放在通风良好的地方.
5)存放易燃物仓库内的照明装置一定要采用防爆型设备,导线敷设、灯具安装、导线与设备连接均应满足有关规范要求。 6）陪电箱、开关箱内严禁存放杂物及易燃物。在总箱隔离开头的电源处引出消防电源、至消防水泵控制箱。
22
2
7）施工现场一旦发生电气火灾时，扑灭火灾应注意以下事项：
①迅速切断电源,以免事态扩大.切断电源时应戴绝缘手套，使用绝缘柄工具.当火场离开关较远需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电.
②当电源线因其它原因不能及时切断，需一方面派人去供电端拉闸,另一方面灭火时，人体各部位与带电体应保持一定充分的距离，必须穿戴绝缘用品。
③扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火器，二氧化碳灭火器，1211灭火器或干燥砂子，严禁使用导电灭火剂进行补救。
四)施工机械机具管理
1、贯彻国家、上级关于设备购置、安装、检修、维护、保养及施工方面的安全规程和规定，做好主管业务范围内的安全工作，负责制定和修改各类机械设备的操作规程和管理制度。
2、对公司所属机械设备，必须按规定配齐安全防护保险装置。保证设备的各种安全附件处于良好状态，使其符合安全技术要求。
3、各种机械设备的安全防护装置应保持齐全、灵敏、有效。固定机械、施工机具应设安全操作规程牌. 4、凡新投产的设备，必须有保障操作人员安全、健康的设施。
5、组织主管业务内的安全大检查，对检查出的有关问题要有计划的及时解决。
6、外租机械、机具的安全防护装置，应保持齐全、灵敏、有效，要经验收合格后方准使用. 7、负责物资储存，车辆运输中的安全管理工作。 8、对实施公司职业安全健康管理体系中的相关职责负责。 五）其他安全注意事项：
1、钢绞线发盘下料时应采取措施以防钢绞线弹开伤人。
2、多人合运钢筋起落转停动作要一致，上下传送不得在同一垂直线上操作。
3、切断钢筋要机械运转正常方可断料，手与刀口不能小于15cm,禁止超过机械的负载能力下料,切长筋有专人扶住,钢筋摆动范围内非操作人员不得停留。
4、弯曲钢筋时钢筋要贴紧挡板，弯长筋有专人扶住，并站在弯曲方向外侧。
5、运输骨架的便道必须进行硬化处理，防止沉陷，运输过程中运输速度均匀前进，起步要慢，刹车不能过急，防止滑移和倾斜.
6、使用圆盘锯开料操作前检查锯片不得有裂口不得有裂口，螺丝上紧，操作时戴防护眼镜,手臂不得跨越锯片，开料要慢推，手离出锯片不小于15cm,
7、用手刨刨木时有安全防护装置，手指不能低于料高的一半，禁止手在料后推送.
8、预应力筋穿束和张拉时应搭设牢固的操作平台，平台上应满铺脚手板，平台挑出张拉端应不小于2m。
9、张拉时千斤顶两端严禁站人、闲杂人员不得围观、预应力施工人员应在千斤顶两侧操作、不得在端部来回穿越。 10、穿束和张拉地点上、下垂直方向严禁其他工种同时施工. 11、高空作业时防止高空坠落，必要时预应力梁两端可搭设安全网.
12、孔道灌浆主要人员应戴防护镜，以防水泥浆喷出伤眼。
B9—B12N北半桥主梁伸长量计算表
钢束序号 a1 a2 a3 b1 b2 b3 d1 d2
º θ/2 L L/2+0.4 41.0290 41。0185 41。0425 40。2165 40。2065 40。2275 39。0065 38。9965 23
σcon 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 K(L/2+0.4)+μθ/2 0.19631 0。19254 0.22895 0。19875 0.19501 0。22773 0。20290 0。19920 △L(mm） 497 498 490 487 ±6% 29.85 29.90 29.39 29.22 61.77213 0。53906 81.258 60。05023 0.52404 81。237 76。72492 0。66955 81.285 63。45034 0。55371 79.633 61.74066 0.53879 79.613 76。72492 0.66955 79。655 66.18256 0.57755 77。213 64。49273 0.56281 77.193 488 29。27 480 28。82 471 28。29 472 28。33 d3 e1 e2 e3 cf1 cf2 cf3 f1 f2 f3 cc1 cc2 cc3 g1 g2 g3 76。72492 0.66955 77。226 69。6302 0.60764 74。891 67。96516 0。59311 74.871 76.72492 0。66955 74.894 64。07377 0。55915 78。939 62.36865 0.54427 78。919 76。72492 0.66955 78.959 28。06539 0。24492 32.183 21。98822 0.19188 34。724 24.06839 0。21004 37。323 64.22536 0.56047 78。792 62。52135 0.54560 78.771 76。72492 0。66955 78.811 28。39423 0.24779 31.881 22。31944 0.19477 34。421 24.39195 0.21286 37。020 39.0130 37。8455 37.8355 37。8470 39.8695 39.8595 39。8795 16。4915 17。7620 19。0615 39。7960 39.7855 39。8055 16.3405 17.6105 18。9100 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 0.22591 0。20868 0。20503 0。22416 0.19959 0.19586 0.22721 0。08597 0.07461 0.08110 0.19981 0.19608 0。22710 0.08646 0。07511 0.08158 466 27。98 456 27.37 457 27。41 453 27。17 483 28.96 483 29。00 476 28。58 211 12。66 229 13。71 244 482 14.67 28.90 482 28。95 476 209 28.53 12.54 227 13。59 242 14。55 B9—B12S北半桥主梁伸长量计算表
钢束序号 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 º 11。25998 50.82671 47。71437 43。54321 50。72021 47。63028 43.47858 50.67212 47.55018 11。06485 50。59959 47。47266 θ/2 0.09826 0。44355 L 64.042 64.194 L/2+0.4 32。4210 32.4970 32。4845 33.7885 33.8095 33。7975 35.1010 35.1220 35。1100 36.3590 36.4345 36。4225 σcon 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 K(L/2+0。4)+μθ/2 0。07320 0。15963 0。15282 0.14568 0.16137 0.15461 0。14751 0。16323 0.15640 0。07868 0。16504 0.15820 △L（mm) 417 401 ±6％ 25.05 24.07 0.41639 64。169 0.37999 66。777 0.44262 66。819 0。41565 66。795 0.37942 69。402 0。44220 69。444 0.41495 0.09656 0.44156 69.420 71.918 72.069 402 24。14 420 417 418 25.19 25.02 25.09 436 26。15 433 25。96 434 26。04 467 28。02 449 26。91 450 26。99 0.41428 72。045 B20—B23主梁伸长量计算表
钢束序号 L1 L2 L3 L4 L5 º 48.24565 46。99664 67。46644 36.8699 36.8699 θ/2 L L/2+0。4 σcon K（L/2+0.4）+μθ/2 0.18373 0.18099 0。22570 0.08938 0.08938 △L（mm） ±6％ 0.42102 103。826 0.41012 103.814 0.58876 103.884 0.32175 11。129 0。32175 11.129 52。3130 1357。8 52。3070 52。3420 1357.8 1357.8 666 39。93 666 653 79 79 39.98 39.15 4。77 4.77 5。9645 1357。8 5.9645 1357.8 Z1-0～Z1-3,Z1-3~Z1-6主梁伸长量计算表
钢束序号
º θ θ/2 L L/2+0.4 24
σcon K(L/2+0。4）+ μθ/2 △L(mm） ±6％ L1 L2 L3 57。46458 56。49006 68。63382 1。0490 1.03253 1。23652 0.5245 0。51626 89.327 89.315 45。0635 45.0575 45。0765 1357。8 1357.8 1357。8 0.19872 0。19665 0。22218 569 34。15 570 34.18 0.61826 89。353 563 33。77 z1—6~z1—10主梁伸长量计算表
钢束序号 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 º 62。44261 82.72307 78。07996 63.00275 80.83092 78.09294 46.65249 76。50887 78。07996 34。80575 73.00871 82.03378 θ 1.54383 1。56225 1。48768 1。25109 1。53178 1。48789 1.00950 1.46261 1。48768 0。85155 1。40705 1.55114 θ/2 L L/2+0。4 63。4650 63.5425 63。5450 62。3815 62。4505 62.4605 61。2500 61。3495 61.3755 60.1405 60.2430 60。2975 σcon 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 K(L/2+0.4）+μθ/2 0.28818 0。2906 0。28128 0.24996 0。28515 0.27968 0。21806 0。27485 0。277802 0。19665 0。26625 0。28434 △L（mm) 736 736 ±6％ 44.18 44.18 0.77192 126。130 0。78113 126。285 0。74384 126.290 740 44。38 737 44。22 726 43。54 728 43.66 0.62555 123。963 0.76589 124。101 0。74394 124。121 0.50475 121。700 0.73130 0。74384 121.899 121.951 735 44。09 716 42.98 716 42。93 729 43。75 706 42。38 701 42。05 0。42577 119。481 0.70353 0.77557 119.686 119.795 z1-10～z1—14主梁伸长量计算表
钢束序号 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 钢束序号 L13 L14 L15 L16 L17 L18 L19
º 82.49200 82.66689 86.07171 32.79779 32。88596 32.38545 33。93975 35。09618 34.6236 37.98921 42.64809 38.60674 ° 7。00108 8。28109 5。24621 8。51936 14。80104 9.70189 11。61757 θ 1.54471 1。54755 1.60310 θ/2 L L/2+0。4 57.5565 57。5660 57。5835 26。9640 26.9630 26.9640 25。7170 25。7175 25.7170 24.4835 24.4815 24。4725 L+0.4 23.4240 23.4180 23.4020 20.9320 20。9420 20.9140 18。449 25
σcon 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 σcon 1302 1302 1302 1302 1302 1302 1302 K(L/2+0。4）+μθ/2 0.27942 0.27979 0。28676 0。14052 0.14065 0.13987 0。14044 0。14229 0。14153 0.14518 0。15313 0。14620 KL+μθ 0.06568 0.07126 0。05799 0.06857 0.09600 0.0737 0.07836 △L(mm) 671 ±6％ 0.77235 114。313 0.77378 0。80155 114.332 114.367 53。128 53。126 53。128 50.634 50。635 50.634 48.167 48.163 48.145 L 23.024 23.018 23。002 20.532 20。542 20。514 18。049 671 40。23 40.23 669 40。11 336 20.16 0。8056 0。40028 0.80166 0。79543 0.81493 0.82972 0.82365 0.86766 0。93128 0。87593 θ 0.12219 0。14453 0。09156 0。14869 0。25833 0。16933 0.20276 0。40083 0。39771 0。40746 0。41486 0.41182 0。43383 0.46564 0.43796 θ/2 0.06110 0。07227 0.04578 0。07435 0.12916 0.08466 0.10138 336 20。15 336 20。16 320 320 19.22 19.21 320 19。21 304 18.26 303 18。19 304 18。24 △L(mm) 151 151 152 135 133 135 118 ±6％ 9.09 9。06 9.11 8.10 8。0 8.08 7。11 L20 L21 12.56638 8.16439 0。21932 0.1425 0.10966 0.07125 18。033 18。010 18.4330 18。4100 1302 1302 0.08248 0。06324 118 119 7。09 7。15 Z2—0~Z2-6主梁伸长量计算表
钢束序号 L1 L2 L3 L4 º 68.33818 64.88809 89.63625 84。5831 θ 1。89943 1.86221 2。12715 2.0892 θ/2 0。94972 0。93111 1.06357 1.0446 L 74。427 74。385 74.418 74.396 L/2+0。4 37.6135 37.5925 37。6090 37。5980 σcon 1357.8 1357.8 1357.8 1357。8 K（L/2+0.4)+μθ/2 0.29385 0.28917 0。32231 0.3175 △L(mm） 454 ±6％ 27.23 455 27。28 448 26。86 449 26。92 Z3—0~Z3-4主梁伸长量计算表
钢束序号 L1 L2 L3 º 84.40069 82。65984 101。2212 θ 1。7788 1.75369 2.0286 θ/2 0.8894 0.87685 1.0143 L 119。429 119。417 119。483 L/2+0.4 60.1145 60.1085 60.1415 σcon 1357.8 1357.8 1357。8 K(L/2+0.4）+μθ/2 0。31252 0。30938 0。34379 △L(mm) 719 720 709 ±6% 43。14 43.2 42。52 B10N中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º 48.40100 48。45668 θ/2 0.42238 0。42286 L 17.293 17.292 L/2+0。4 9。0465 σcon 1339.2 K(L/2+0.4）+μθ/2 0。11916 0。11928 △L(mm) 117 117 ±6% 7。03 7。03 9.0460 1339。2 B10S中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º 47.7632 51.34921 θ/2 0。41681 L 15.737 L/2+0。4 8。2685 8.2700 σcon 1302 1302 K(L/2+0。4）+μθ/2 0.11661 0.12443 △L(mm) 104 104 ±6% 6.25 6。23 0。44811 15。740 B11N中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 y1 y2 º θ/2 L 19.154 19.175 L/2+0.4 9。9770 9.9875 σcon 1339.2 1339.2 K（L/2+0。4）+μθ/2 0.12537 0.13768 △L(mm） ±6％ 50.60595 0。44162 56.24045 0。49079 129 7.73 128 6.69 B11S中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º 52.26034 56。16952 θ/2 L L/2+0.4 7.5900 7。5905 σcon 1302 1302 K（L/2+0。4）+μθ/2 0.1254 0。13393 △L(mm） 95 95 ±6% 5.72 5.69 0.45606 14。380 0.49017 14.381 B21， B22中支点横梁伸长量计算表
钢束序号
º θ/2 L L/2+0.4 26
σcon K（L/2+0。4）+μθ/2 △L(mm) ±6％ Ny1 Ny2 78。94875 82.85005 0.68896 0.72300 10.151 10.155 5.4755 5。4775 1302 1302 0。18045 0.18897 67 67 4。01 4。0 Z1-1，Z1-2,Z1-4,Z1-5，Z1—9中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º θ/2 L L/2+0.4 7.2535 7。2715 σcon 1302 1302 K(L/2+0。4）+μθ/2 0。1607 0。18194 △L（mm） 89 89 ±6％ 5.37 5.33 68。67049 0。59926 13。707 78.39597 0。68413 13.743 Z1—11中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º θ/2 L 14.060 14.060 L/2+0.4 σcon K（L/2+0。4)+μθ/2 0。06962 0。07227 △L（mm) 100 100 ±6％ 6.0 5.99 26。80444 0。23391 28。01891 0。24451 7.4300 1357。8 7。4300 1357。8 Z1—12中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º θ/2 L L/2+0。4 7。5440 7。6410 σcon 1302 1302 K(L/2+0.4）+μθ/2 0.21292 0.32631 △L(mm) 91 87 ±6% 5。44 5.22 92。40803 0。80641 14。288 144。3172 1。25941 14。482 Z1—13中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º θ/2 L L/2+0。4 8。7050 σcon 1332.9 K（L/2+0.4)+μθ/2 △L（mm) 0。21676 0。29254 107 103 ±6％ 6。42 6.21 93。36893 0。81480 16。610 128。0862 1.11776 16。663 8。7315 1332。9 Z2-0—Z2-6中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º 76.87311 76。17103 θ/2 0.67084 0。66472 L 9。671 9。681 L/2+0。4 5。2355 σcon 1339.2 K（L/2+0。4）+μθ/2 0。17556 0.17404 △L(mm) 66 66 ±6％ 3.96 3。96 5.2405 1339。2 Z3-1、Z3—2、Z3—3中支点横梁伸长量计算表
钢束序号 Ny1 Ny2 º θ/2 L 9.634 9。649 L/2+0。4 5.2170 5。2245 σcon 1357.8 1357.8 K（L/2+0。4)+μθ/2 0.1741 0.1883 △L（mm） 67 66 ±6％ 4。0 3。98 76.21523 0。66510 82。71834 0。72185
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