来福士广场项目施工总承包(A标段)工程地下室及裙楼区域8m以下高大模板专项施工方案

2023-07-24 来源：一二三四网

建筑工程总公司

**来福士广场项目施工总承包（A标段）工程

地下室及裙楼区域8m以下高大

模板专项施工方案

三局集团有限公司

**来福士广场项目施工总承包（A标段）工程项目部

二〇一六年四月

**来福士广场项目施工总承包（A标段）工程

地下室及裙楼区域8m以下模板

专项施工方案

审批：审核：编制：

三局集团有限公司

**来福士广场项目施工总承包（A标段）工程项目部

二〇二一年四月

1 编制依据 ........................................................ 1 2 工程概况 ........................................................ 2 3 施工准备 ........................................................ 3

3.1 基础处理 ......................................................................................................... 3 3.2 材料要求 ......................................................................................................... 3 4 施工方法 ........................................................ 6

4.1满堂架支撑体系 ............................................................................................... 6 4.2梁模支撑体系 ................................................................................................... 7 4.3柱模板体系 ..................................................................................................... 10 4.4剪力墙支模体系 ............................................................................................. 16 4.5 模板支撑体系搭设 ....................................................................................... 18 4.6构造要求 ......................................................................................................... 20 4.7 支撑体系检查、验收流程与要求 ............................................................... 22 4.8 模板的安装和拆除 ....................................................................................... 23 5 质量保证措施 ................................................... 26

5.1 质量标准 ....................................................................................................... 26 5.2 质量管理措施 ............................................................................................... 27 6 施工安全保证措施 ............................................... 27

6.1 安全组织保障 ............................................................................................... 27 7 文明施工措施 ................................................... 41 8、消防环保措施 .................................................. 41 9 劳动力计划 ..................................................... 43 10 计算书 ........................................................ 43

10.1 柱模板计算 ................................................................................................. 43 10.2 剪力墙墙模板计算书 ................................................................................. 87 10.3 板模板计算书 ............................................................................................. 93 10.4 梁模板计算 ............................................................................................... 103

1 编制依据

（1）建设单位提供的由**市设计院设计的本工程施工图纸；（2）中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》；（3）《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013；（4）《建筑施工安全技术统一规范》 GB50870-2013；

（5）《建设工程施工现场消防安全技术规程》 GB50720-2011；（6）《建筑工程施工现场供用电安全规范》 GB50149-2014；（7）《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015；（8）《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005；（9）《建筑施工高处作业安全技术规程》 JGJ80-91；

（10）《房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范》 DBJ50-168-2013；

（11）《建筑施工轮盘插销式钢管模板支撑架安全技术规范》DBJ50/T-216-2015；

（12）根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）；（13）国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；

（14）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）；

（15）《**市城乡建设委员会关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》渝建发【2014】16号；

（16）《**市城乡建设委员会关于开展危险性较大分部分项工程落实施工方案深化“两防”专项行动的通知》渝建发（2015）36号文件；

（17）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质【2009】87号）；（18）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；（19）现场和周边环境的实地情况。

为保证模板支撑体系的安全，确保现场施工优质、高效、安全、顺利进行，根据国家及地方现行有关规范标准、法规规定和现场实际情况，编制本施工方案。

2 工程概况

本工程地下室及裙楼各楼层大面层高均在8m以下，最大层高为S6层6.7m，顶板厚200mm，最大支模高度6.5m。局部架空层区域支模高度超过8m，需参照《超过一定规模危险性较大混凝土模板支撑工程安全专项方案》进行施工。

裙楼区域地下室高支模区域概况表：区域楼层 B3 层高 4.3m 板厚 130mm 满堂架搭设高度 4.17m 主要梁截面尺寸 B2 3.9m 130mm 3.77m 300×500，300×600，B1 5.92m 200mm 5.78m 300×700，400×700，500×700，400×900，地下室及裙楼 S6 6.7m 200mm 6.5m 500×900，600×800，600×900，800×1200，S5 6m 150 5.85m S4 5.5m 150 5.34m 400×1300。梁最大跨度：12m S3 5.5m 150 5.34m S2 6m 150 5.85m 墙厚 200、300、600,800,900,1100,1300 普通钢筋混凝土柱：1000×1000,1200×1200,1200×1400,1300×1300,1300×1400,1400×1400 型钢混凝土柱：1200×1100,1500×1200,1400×1800 柱截面尺寸本工程立杆基础位于结构面上，施工过程中不拆除本层高支模部位下部满堂架（至少保留二层），保持楼板下满堂架处于受力状态，以保证架体稳定。

3 施工准备

3.1 基础处理

本工程立杆从结构面往上搭设，由于结构楼板可承受荷载较小，且满堂架下方楼板较薄，仅靠楼板不能承受满堂架所传递荷载，施工过程中不能拆除本层高支模部位下部满堂架（至少保留二层），必须保持楼板下满堂架处于受力状态，同时每根立柱底部应设置可调底座垫板，将荷载均匀传递下去，以保证架体稳定。 3.2 材料要求

3.2.1 轮盘插槽式钢管支撑架

（1）立杆、横杆

立杆、横杆、立杆连接套管钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送焊接钢管》GB/T 3091中规定的Q235普通钢管的要求，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。

（2）托撑、底座

立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆所采用的结构用无缝钢管其材料机械性能应符合现行国家标准《无缝钢管》GB/T 8162中规定的的要求。

可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB/T 9440中KTH330-08的规定及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中ZG270-500的规定。

可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》GB/T 3274中的Q235的规定。

轮盘插销式钢管模板支撑架主要构配件种类、规格见下表：名称规格 (mm×mm) 600-x型号长度L （mm） n×600参考重量（kg） x110备注及用途 L 600 900 3

带连接套管立杆示意图（以轮盘节点间距模数为0.6m为例，0.5m模数与此原理相同）立杆 Φ48.0×3.2 LG600 LG900 3.7639 5.3610 带连接套管的标准模数

LG1200 LG1800 LG2400 LG3000 600-x6001200 1800 2400 3000 12006.5695 9.3750 12.1806 14.9862 110+x立杆 2510 不带连接套不带连接套管立杆示意图（以2500长杆件为例）立杆 Φ48.0×3.2 LG12500 2500 11.2767 管的非标准立杆 L 水平杆示意图 HG300 HG450 水平杆 Φ48.0×3.0 HG600 HG900 HG1200 HG1500 L300 450 600 900 1200 1500 1.2536 1.7639 2.2742 3.2947 4.3152 5.3358 — Φ38×450 UT-450 450可调范围≤300 600可调范围≤450 750可调范围≤600 7.010 可调托撑 Φ38×600 UT-600 8.310 — Φ38×750 UT-750 9.690 轮盘插槽式钢管模板支撑架主要杆件及配件的制作质量及形位公差应符合下表规定。

3.2.2 扣件式钢管

（1）钢管

板底顶层水平杆、剪刀撑等所用的脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。钢管采用Φ48×3.0钢管，每根最大重最不超过25.8kg。

钢管外观质量检验按下表进行：检查项目表面质量外径、壁厚端面防锈处理验收要求表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、硬弯、压痕和深的划道外径及壁厚允许偏差：±0.5mm；钢管两端面应平整，切斜允许偏差：1.7mm 钢管必须刷防锈漆进行防锈处理，外表面锈蚀深度允许偏差≤0.5mm （2）扣件

扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量

符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。 3.2.3、模板

模板采用胶合模板，胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。剪力墙、柱采用18厚双面覆膜模板，梁板采用普通15厚木模板，并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。

进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。 3.2.4 木枋

用于模板体系的原木、方木和板材应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 3.2.5 脱模剂

脱模剂采用易强牌脱模剂（化学脱模剂），掺量比为1:5，使用前按掺量比掺和后涂刷在模板面。

4 施工方法

4.1满堂架支撑体系

根据本工程结构特征，使用轮盘插槽式钢管支撑架，采用轮盘插槽式钢管为立杆，板底支撑形式为托梁支撑，其中顶托内托梁材料采用双钢管，次楞采用50×100木枋，间距≤250mm。现场根据实际情况配备一定数量的顶托，梁底模采用小横杆和普通钢管作支撑。满堂支撑架搭设方式见下表：支撑架层高板厚板厚130mm、150mm、200mm 具体搭设方式立杆间距为1200mm×1200mm，每根立柱底部应设置垫板，横杆步距为1400mm。立杆 3.9m-6.7m 扫地杆底部距板面350mm设置扫地杆。满堂架体外侧周边及内部纵、横向每4跨应由底至顶设置连续竖剪刀撑向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨，竖向剪刀撑应在竖向平面内沿水平方向连续满布。在竖向剪刀撑顶部交点平面内应设置纵横向连续、 6

满布水平剪刀撑；扫地杆的设置层平面内应设置连续封闭式剪刀撑；水平剪刀撑间隔层数不应大于6步；水平剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上。剪刀撑宽度应与竖向剪刀撑宽度相一致。剪刀撑采用剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。满堂架搭设剖面图如下：

满堂架搭设剖面图 4.2梁模支撑体系

1、梁模参数

地下室及裙楼梁模参数如下表所示：主要梁截面尺寸 300×500，300×600，300×700，400×700，500×700，400×900，500×900，600×800，600×900，800×1200，400×1300。梁最大跨度：12m 模板采用15mm厚木模板、50mm×100mm木枋为龙骨，梁侧采用对拉螺杆和双钢管抱箍方式进行加固。 1）H≤600时，居梁中设立一道M14对拉螺杆；梁侧加固 2) 600＜H≤900mm，居梁中均匀设立两道M14对拉螺杆； 3）900＜H≤1300mm，居梁中均匀设立三道M14对拉螺杆；梁侧及梁梁底木枋龙骨按200mm间距布置，梁侧木枋龙骨按200mm间距进模板体系 7

底木枋龙骨布置增加独立支撑板底木枋布置 1）D≤300mm，H≤600mm：梁底无独立支撑； 2）300＜D≤600mm，600＜H≤900mm：梁底1道独立支撑； 3）600＜D≤800mm，900＜H≤1300mm：梁底2道独立支撑；楼板底部木枋间距按200mm进行布置。行布置，梁底小横杆采用Φ48×3.0普通钢管与立杆相连。 2、施工流程

搭设满堂脚手架→安装主龙骨→安装次龙骨→铺梁板模→校正标高→加设立杆水平拉杆→预检

3、施工方法

梁模板采用15mm厚木模板，梁底50mm×100mm木枋间距200mm，梁侧50mm×100mm木枋间距200mm。楼板支撑系统采用轮盘插槽式钢管满堂支撑架。满堂架遇梁底时立杆做适当调整，但间距不得大于满堂架立杆间距，梁体下部宜沿梁纵向设置主承立杆，梁侧设置辅助立杆。

次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行；模板安装后要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正；待平板模安装后，检查并调整标高。

梁模板支设示意图（D≤300或H≤600） 8

梁模板支设示意图（300＜D≤600或6009

梁柱接头及拼缝接头处理如下图：楼板底模梁侧模梁侧模木枋梁、柱接头处“U形”模板梁侧模密封条1柱梁、柱接头处“U形”模板梁底梁背枋木枋钢管背楞柱模板梁、柱节点模板拼装示意图4.3柱模板体系图中涂黑部位为密封条1、柱模参数梁柱接头处理示意图 1-1剖面左右各示意一半本工程地下室及裙楼各层柱尺寸及柱模板加固形式如下表所示：柱模板支设柱主要截面尺寸模板体系选择普通钢筋混凝土柱：1000×1000,1200×1200,1200×1400,1300×1300,1300×1400,1400×1400 型钢混凝土柱：1200×1100,1500×1200,1400×1800 2、柱模板施工流程

模板采用18mm厚木模板、50*100木枋为龙骨，间距200mm，采用双槽钢（单槽钢）抱箍+M16对拉螺杆抱箍加固。对拉螺杆布置详见大样图间距450mm布置；最下面一道距离楼地面100mm 对拉螺栓布置双钢管布置 10

施工流程：放线→搭设灯笼架→安装柱模板→初步加固→校正垂直度→加固→预检

3、框架柱支模

（1）未与人防墙相接框架柱模板面板采用18mm厚高强双面覆膜木模板；竖楞采用50×100mm木枋，竖楞间距为200mm；背楞采用双（单）槽钢抱箍加固，柱内不设对拉螺杆，从楼地面开始支设。

（2）为防止框架柱倾覆，距离柱边满堂架上搭设斜撑，斜撑角度为45°，每步设置一道，同钢筋地锚相连，如下图所示。

柱模板钢管斜撑加固示意图（3）对于边长大于1m，采用双槽钢加固，双槽钢为两根单槽钢拼合，详见“柱模板加固大样图”。

（4）四周四块模板制作成边搭缝，梁柱接头处采用小模板补拼，施工时必须精工细作，保证梁柱接头的截面尺寸和方正。模板之间采用加贴密封条。

柱模板拼缝示意图（5）根据柱模板定位线，采用吊线定位，在柱模下口钻孔，打入φ6限位钢筋（每边3根）。模板接缝的严密性将直接影响混凝土工程的外观质量,所以组装时模板接缝均贴密封胶条,以防止因板缝漏浆而导致混凝土表面蜂窝、麻面。柱模安装完毕后，及早在下口采用砂浆封堵，使砂浆在混凝土浇筑之前具有一定的强度，以防柱烂根。

限位钢筋示意图

柱边长柱模板加固大样图小于1m 边长小于等于1m结构柱，采用单槽钢加固，2m以下单槽钢间距400mm，2m以上槽钢间距500mm。 13

1m~1.5m 1m~1.5m结构柱下部2m范围内采用双槽钢加固五道，间距300mm，上部采用双槽钢间距450mm。 14

大于1.5m 边长大于1.5m结构柱下部2m范围内采用双槽钢加固五道，间距300mm，上部采用双槽钢间距450mm。 15

4.4剪力墙支模体系

地下室及裙楼墙体概况及支模如下表所示：剪力墙厚模板体系选择对拉螺杆及竖楞布置水平双钢管间距 2、施工方法

施工流程：放线→焊限位钢筋→安设洞口模板→安装外侧模板→安装内侧模板→调整固定→预检

施工方法：模板采用15mm木模板；50*100木枋为竖向龙骨，间距如上表所示：横向背楞采用2φ48钢管；，对拉螺杆为M14对拉螺杆。为防止模板倾覆，加钢管斜撑，与满堂架连接牢固。根据外墙墙厚、内墙厚等，竖向主龙骨、对拉螺杆、水平双钢管间距做适当调整，具体如下图所示：

600mm,700mm，800mm,900mm,1100mm,1200mm,1300mm 剪力墙模板采用18mm厚木模板， A48×3.0钢管为龙骨，采用水平双钢管抱箍+对拉螺杆抱箍加固。采用M14对拉螺杆，按水平向450mm、竖向450mm进行布置；竖楞采用50×100木枋，250mm间距进行布置。剪力墙水平双钢管按450mm进行布置。墙体支模示意图

墙体模板立面加固示意图 3、剪力墙支模

本工程地下室及裙楼剪力墙厚600mm,7mm，800mm,900mm,1100mm,1200mm，1300mm。剪力墙均采用18mm厚双面覆膜木模板，50*100木枋为竖向龙骨，间距为250mm；水平向背愣为双钢管Φ48间距450mm，墙体模板采用M14对拉螺杆穿Φ20PVC管进行拉结。为防止模板倾覆，加钢管斜撑与满堂架相结合，钢管斜撑支设方式为竖直设置两道，水平方向间距1100mm设置，钢管斜撑角度应在45°～60°。支模示意参“墙体支模示意图”。

剪力墙模板搭设参数

墙体模板厚度 18mm厚双面覆膜木模板竖向龙骨水平向背愣对拉螺杆 50*100木枋，间距为250mm 双钢管Φ48间距450mm M14对拉螺杆，水平方向间距450mm，竖向间距450mm布置对于剪力墙转角处，阳角部位不能使用对拉螺杆，现对阳角处模板采用斜向放置对拉螺杆的方式进行加固，存在钢柱位置螺杆同钢柱焊接，如下图。

剪力墙阴阳角处处理措施 4.5 楼梯模板体系

楼梯模板的支设采用封闭式支模，采用15mm厚木模板，普通钢管架支撑，M14对拉螺栓拉固，即斜梯段支底模、踏步封立板及面板，整个斜梯段模板形成封闭整体，以斜板与楼板、休息平台等平板交接处作为混凝土浇捣口。沿斜板纵向设两道钢管木枋支撑踏步板，横向间隔1.0m用双钢管配Φ14对拉螺栓锁紧，在每级踏步面板上钻两个Φ14孔作混凝土浇捣排气孔用。详见下图：

楼梯模板示意图 4.6 模板支撑体系搭设

板模安装顺序为：测量放线定出立杆位置→搭设满堂架→搭设横杆→铺板底模→绑扎板钢筋→检校验收。

梁模板安装顺序为：测量放线定出立杆位置→搭设满堂架→搭设横杆及布置梁下小横杆→铺梁底模并用扣件卡位→绑扎梁钢筋→封侧模并加固卡位立杆→穿对拉螺杆→加设梁底顶撑→检校验收。

梁模板与架体连接固定。先安装梁底模板，安装梁一侧模板，绑扎钢筋，穿入M14高强对拉螺杆，再安装另一侧模板。高强对拉螺杆间距纵距为450mm；横向间距最下面一排距梁底为250mm，中间间距不大于450mm。拼模时，模板竖向拼缝采用硬拼，拼缝处必须压一道木枋，以免拼缝不严或错台。模板背楞木枋竖直布置，小面压模板，木枋间距不大于200mm。

梁模板施工要点：

1、梁施工时梁侧模应压梁底模，安装梁一侧模板，支底模，等梁钢筋绑扎后再支梁另一侧模,梁宽大于500mm时，应先预留梁两边侧模。距梁底250mm起按横向间距450mm一道设置对拉螺杆，螺杆纵距为450mm，梁侧模背枋沿梁长度方向布置，小面朝下，木枋净距不大于200mm。梁侧模卡位竖向钢管间距同梁底小横

杆。钢管上下端均应与满堂架扣接固定。

2、梁底加设一排可调顶撑，顶撑杆间距同梁下立杆间距。梁下支撑与满堂架连结成一体。

3、模板按照规范和设计要求起拱，当现浇钢筋混凝土梁、板跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

4、顶撑高度严格控制在300mm以内。 4.7构造要求

1、可调支托（快拆头）螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立杆内径间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

2、支撑架各步纵向、横向水平杆宜拉通设置，当立杆基础表面存在高差时，应按下列要求进行调整：

（1）高差不超过可调底座的调节范围时，可采用可调底座调整，调整后高低处扫地杆应拉通；

（2）高差超过可调底座的调节范围时，可利用立杆钢管轮盘插销节点位差的底跨处形成一个或多个底步距，配合可调底座进行调整，并将高低跨处的水平杆拉通。此时，高处的立杆距离坡边上方边缘不得小于500mm。

3、架体首层立杆应采用不同型号的杆件交错布置，相邻立杆接头应错开设置，不应设置在同步内，在立杆的最底部连接轮盘处设置一道纵、横水平杆作为扫地杆，扫地杆距离地面高度不应超过550mm。

4、剪刀撑应采用搭接连接，搭接长度不得小于1000mm，并采用三个旋转扣件固定，两端固定的扣件分别在距离杆端不小于100mm处进行固定。

5、在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。

6、模板支架的水平横杆与普通模板支架的水平横杆之间应尽量拉通设置。

7、模板支撑架在立杆最顶端插槽座处设置一道水平杆作为封顶杆，当梁底封顶杆与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆应向板底立杆双向延长不小于2倍跨距并与立杆固定，立杆上端包括可调托撑伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过650mm。

8、满堂架从下往上最后一道纵横杆部位应布设一道水平安全防护兜网。 9、满堂架搭设过程中，遇到洞口位置（洞口宽度不大于3m）需在洞口处铺设工字钢（18#），根据立杆位置在工字钢上焊接短钢筋抗滑处理，立杆放置在工字钢上。洞口周边需做好安全防护。 4.8梁、柱交接处的处理

按照设计要求，柱墙混凝土与梁板混凝土交界处用密目钢丝网拦挡。具体操作方法为：梁板模板搭设完毕，在绑扎完柱钢筋后，钢筋下到模板内之前，将钢丝网绑扎好，然后将梁钢筋下到模板内。高标号混凝土进入低标号混凝土范围如下图所示：

梁、柱节点混凝土浇筑处理

4.9支撑体系检查、验收流程与要求

支撑架搭设前，进行安全技术交底，认真执行自检、互检、专业检“三检”制度，奖优罚劣。模板支撑体系搭设完成后，由项目负责人组织项目技术人员、方案编制人、项目安全、质量、施工人员依照《模板支撑体系安全检查验收表》的要求逐一检查验收，验收合格后，经项目技术负责人报项目总监工程师检查并签字后，方可进入下道工序。

4.10 模板的安装和拆除 4.10.1模板安装要点：

（1）竖向结构模板：竖向结构模板边线全部弹出、隐蔽已办理、模板已经清理、修补过并已涂刷过脱模剂，钢筋的定位架或定位箍已安装完毕。模板未清理、未修理、未刷脱模剂不得上楼层，操作层不得使用锯子，操作层上多余的周转架料应及时清理出来，做到工完场清。具体要求为：

①模板的外边线和里边线均用墨线弹出，并根据模板边线将模板定位钢筋与柱纵向钢筋点焊在一起，钢筋离地面100mm开始设置；

②将模板紧靠定位钢筋初步定位，利用撬杠轻轻撬动大模板使其精确定位，模板的企口缝内要求加贴密封条；

③用吊线法检查模板垂直度，用钢卷尺检查模板上口截面尺寸，调整模板的垂直度，控制在3mm以内，并复核墙模的上口宽度；

（2）梁、板模板：安装梁、板模板时应先用水平仪在竖向结构混凝土面上统一超出1米标高线，并用墨线弹出，楼层清扫干净；

支设时应先将梁底模予以定位，定位时先根据结构尺寸和模板支设方法计算出底模标高和梁底钢管支撑标高；

根据在楼板上弹出梁中心线，利用线锤向上定梁底模位置，侧模利用企口直接立在底模上，利用钢管在两侧将梁侧模夹紧。

板模铺设时应根据结构尺寸和模板安装方法计算出板底模支撑的标高，调节快拆头的螺母使其标高准确；

（3）模板的支设安装按配板设计循序拼装。支柱和斜撑下的支承面要确保平整垫实，要有足够的受力面积。预埋件和预留孔洞必须位置准确、安设牢固。墙柱模板底面要找平，下端紧靠定位钢筋或基准。两侧模板均必须利用斜撑调整和固定其垂直度，墙模板上的对拉螺栓孔要平直相对，而不能斜拉硬顶。模板安装时，要注意架设的电线和使用的电动工具采用低压电源；登高作业时，各种配件要放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板和脚手架上；各种工具要系挂在操作人员的身上或放在工具袋内，不得掉落。

（4）梁板模板的拼缝处要求加贴密封条，确保模板间无缝隙。

模板拼缝处加贴密封条（5）对跨度大于4m的梁、板，模板按全跨长度的1/1000～3/1000进行起拱。并应保证底模不发生下沉，起拱不得削弱梁截面高度。支设梁底模时，梁端的底模高度不变，梁中的底模要求在做支撑的时候，将支撑的长度按照起拱要求配置。 4.10.2 模板吊运

模板吊运时，必须符合下列规定：

（1）作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。

（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。

（3）吊运散装模板时，必须堆码整齐，待捆绑牢固后方可起吊。（4）遇5级及以上大风时，应停止一切吊运作业。 4.10.3 模板的拆除与存放

一般情况下，包括柱模、墙模、梁侧模等在混凝土强度达到1.2MPa以上以后

方可拆除（常温约12～24小时）。承重模板拆除时间以同条件养护混凝土试块强度为准。任何情况下，都要保证拆模时不粘模、棱角完整。拆除模板时混凝土强度应满足下列要求：

构件类型结构跨度（m） ≤2 板＞2，≤8 ＞8 梁悬臂构件 ≤8 ＞8 按设计要求砼强度达到的百分值 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 （1）拆模时应按一定顺序进行，并且上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠。

（2）拆模时不要用力太猛，如发现有影响结构安全问题时，应暂停拆除，经处理或采取有效措施后方可继续拆除。

（3）拆除时严禁使用大锤，应使用撬杠等工具。

（4）模板拆除后要及时清除残留混凝土，并涂刷隔离剂后按类分别堆码整齐，损坏的模板应及时挑出派专人修理。

（5）拆除模板之前，应填报模板拆除申请表，经有关人员会签后方可拆模。（6）模板的拆除顺序：

先非承重模板，然后承重模板；先侧板，后底板。遵循行支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则，

1.拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。

2.拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。 3.多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的支柱，仅可拆除一部分，跨度为4M或4M以上梁下均应保留支住，支柱间距不得大于3M。跨度梁梁底立杆拆除顺序为支座往跨中拆。

4.楼梯模板的拆模顺序是梯级板——梯级侧板——梯板底板。

5 质量保证措施

5.1 质量标准

模板安装质量标准表：项次 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 项目梁轴线位移底模上表面标高截面尺寸相临两板表面高低差表面平整度预埋件中心位置预留管、预留孔位置预留洞位置预留洞内部尺寸预埋螺杆位置预埋螺杆外露长度允许偏差（mm） 5 +5，-5 -5 2 2 3 3 10 +10，0 2 +10 检查办法尺量水准仪、拉线尺量尺量靠尺、塞尺尺量尺量尺量尺量尺量尺量模板质量通病防治措施表序号 1 项目柱烂根混凝土表面不平、粘连垂直度偏差竖向钢筋位移门窗洞偏斜防治措施模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置控制拆模时间，清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收支模时要反复用线锤吊靠，支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正钢筋保护层采用塑料垫块来控制洞口设木枋做水平、竖向支撑 2 3 4 5 26

外模上下层接茬不平、漏浆板下挠 6 7 确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵板支撑材料应有足够强度和刚度 5.2 质量管理措施

1、模板支设前，进行技术交底，交底要求按照本工程施工组织设计进行。 2、认真执行自检、互检、专业检“三检”制度，奖优罚劣。 3、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净。

4、模板支设完毕后，其允许偏差符合要求，方可进入下道工序。 5、柱模与梁模时相交处，柱模不要顶得梁底模太紧，造成梁端上翘现象，根据现场实际尺寸进行模板下料，预留3mm厚粘贴密封条。板缝之间模板上翘则采取板缝之间加钉铁皮。

6、模板检查验收重点为：支撑稳固度、刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意电梯井模板等处的轴线位置，并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。

6 施工安全保证措施

6.1 安全组织保障

6.1.1 安全管理领导小组：

组长项目经理副组长项目总工程师项目书记项目副经理（生产协调）安全总监组员技术管理部经理生产协调部经理招标采购部经理质检部经理安监部经理切角队伍项目经理安全管理领导小组示意图主要相关人员配置姓名

职务联系方式 27

备注项目经理项目书记项目总工项目副经理安全总监技术管理部经理生产协调部经理招标采购部经理质检部经理安监部经理安全管理领导小组组长安全管理领导小组副组长安全管理领导小组副组长安全管理领导小组副组长安全管理领导小组副组长安全管理领导小组组员安全管理领导小组组员安全管理领导小组组员安全管理领导小组组员安全管理领导小组组员 6.1.2 安全生产责任制：结构部门项目经理安全生产职责项目安全管理工作第一责任人，对项目施工过程中的安全管理管理工作负全面领导责任。对工程项目的安全管理工作负技术责任，贯彻落实国家安全生产、文明施工和环境保护方针、政策，严格执行安全环保技术规程、规范、标准及上级安全环保技术文件。把安全生产列为重要议事日程，研究职工安全生产思想动态，抓好领导层项目书记安全生产思想教育工作，树立“安全第一”的思想，对项目安全生产的宣传教育负责。把安全生产纳入评比先进等竞赛活动，将安全生产纳入项目管理考核。项目副总经对工程项目的安全管理工作负直接责任，监督、管理并协调现场安理（生产协全生产、文明施工及环保工作的正常开展。协助项目经理贯彻安全、调部）环保等法律法规和各项规章制度。项目总工程师项目副总经对运营区各系统的安全管理工作负责，并综合考虑周边配套系统的理（运营保安全管理，协助项目经理贯彻安全、环保等法律法规和各项规章制障部）度。为运营区的正常运营提供保障，确保运行畅通无阻。 28

结构部门安全生产职责负有安全监督责任，对项目安全生产工作进行监督检查及落实。严安全总监格执行国家、地方政府有关安全法律、法令、法规，项目及公司安全管理制度和规定。主持编制项目安全管理规划和实施细则，对重大职业健康安全隐患重点控制。主持调查处理发生的安全事故，统计事故造成的损失，安监部拟定对有关责任人员的处分意见上报上级部门。贯彻和宣传有关的安全法律法规，组织实施上级的各项安全施工管理规章制度，并监督检查落实情况。全面负责和管理现场安全文明施工进行。技术管理部管理层工料测量部负责工程施工组织设计的编制和专项安全技术方案的制定、检查，指导安全设施的搭设。确定工程合同中安全生产措施费，在业主支付工程款时确保安全生产措施费同时得到支付。在组织工程合同交底、签订分包合同时，明确安全生产、文明施工措施费范围、比例（或数量）及支付方式。保证安全生产措施费的及时支付，做到专款专用，优先保证现场安全防护和安全隐患整改的资金。审核项目安全生产措施费清单，对该费用的统筹、统计工作负责。项目分工负责区域或专业工程安全管理的责任部门，负责管理所管辖范围内的安全和环保规章制度、操作规程的落实，参加安全设施验收并负责过程使用管理。生产协调部对专业分包人和直接承包人的配合服务工作，对各专业分包工程和直接发包工程进行配合、监督管理，总承包向专业发包人和直接承包人明确自身各部门的职责范围、负责人及联系方式，积极为其提供配合服务。施工作业层认真执行有关安全和环保法规和总承包单位制定的相关管理制度施工队伍及CI要求，接受总承包单位对安全生产、文明施工和环境保护的统一管理和监督检查，对承包范围的安全与文明施工负直接责任。 29

结构部门劳务工人安全生产职责严格执行安全操作规程，遵守安全管理的各项规章制度 6.1.3 安全施工技术措施序工艺潜在事故事故原因预防措施土高处作业人员必须系好安全带。工人未按要求系安全高处坠落带。高处施工无操作架无临边防护；在现场高空模板施工必须有操作架。外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。 1、进入现场要减慢车速，绝对架体、1 模板搭设车辆1、车辆不听指挥，在场内随意行驶；服从现场安全员指挥，出入口设专人指挥车辆，确保交通流畅及安全。 2、夜间施工时，在入口和运输道路上，应有良好照明，危险区域，应设警戒标志。 1、需专职安全员旁站监督，拉设安全警示带，严禁上下重叠1、无安全员旁站监督，物体打击交叉作业号流程伤害夜间施工、照明不足；没拉设安全警示带，上2、所有进入现场人员必须戴安下重叠交叉作业；全帽，高空作业人员必须戴好2、工人未戴安全帽；安全帽、系好安全带、穿防滑绝缘鞋。对违反的工人进行严惩。

1、机械、机具的使用，应按相应安全操作规程进行操作；所机械伤害 1、工人随意使用机械；有机械、机具及用电设备的操作及使用均必须由专业人员持证上岗，严禁别人乱动，使用前对其进行仔细检查或检修。 1、焊接作业换焊条未戴绝缘手套施工机具安装完毕未经验收合格就投入使用；触电 2、金属外壳施工机具使用未安装漏电保护器和保护接零； 3、砼振动器开关破损； 4、现场湿作业未穿戴绝缘用品； 1、焊接作业换焊条必须配戴绝缘手套； 2、施工机具安装完毕后必须通知相关单位部门验收后方可投入使用； 3、施工机具必须严格按照要求安装漏电保护器和保护接零； 4、机械设备使用之前，必须对先对设备进场检查，设备性能良好方可投入使用现场湿作业必须穿戴绝缘用品； 1、现场严禁吸烟；火灾 1、现场随便乱扔烟头； 2、一切动火作业需向安全部申2、现场焊接无接火盆；请动火证，焊接作业需配接火盆；

1、对各施工、操作人员进行安全意识及操作规程教育。各施工操作人员未经安全培训教育不得上岗。

2、严格遵守施工现场的有关安全规定。

3、施工前，施工人员要根据具体的工序对施工班组进行安全技术交底，班组长每天上班对全班工人要进行上岗安全交底。

4、建立安全设施检验制度。施工前及施工中要对本工程的各种安全设施如

机械设备、起重用具、支架、用电设施、安全防护用品等，实行检查验收制度，符合规定要求并办理验收手续后方得投入施工。

5、参加施工人员必须熟悉并严格执行本工种操作规程及配戴本工种的劳护用品，严禁违章操作及违章指挥。

6、严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－2005）的有关规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。按规定架设电缆、电线，严禁拖地和乱拉、乱接。

7、雨天不得露天电焊。在潮湿地带作业时，操作人员应站在铺有绝缘物品的地方并穿好绝缘鞋。

8、起吊材料及构件时，吊索必须绑扎牢固，绳扣必须在吊钩内锁牢，并指定专人指挥。起吊物件下严禁人员通行与停留。

9、必须加强消防安全意识，切实作好防火安全工作，消除隐患，确保工程施工安全进行。

10、加强施工过程中的监测。

11、认真执行工程文明施工标准及管理规定，加强对所有参加施工人员进行成品保护教育，落实成品保护责任制。

12、对周围建（构）筑物、道路、管线等应定期进行观测，并作好记录，发现异常情况，必须立即停止作业，并采取相应的补救措施。

13、注浆施工作业中，要经常检查出料弯头、输料管、注浆管和管路接头等有无磨薄、击穿或松脱现象，发现问题，应及时处理。

14、非操作人员不得进入正进行施工的作业区。施工中，喷头和注浆管正前方严禁站人。

重大危险源辨识及相应的安全技术措施

序号危险可能后果安全技术措施作业人员须体检合格，严禁带病作业，禁止酒后作业特种作业人员必须证上岗 1 饮酒后上岗操作特种作业人员未取得合格有效的操作证上岗作

各类事故 2 各类事故 32

业施工前，施工人员要根据具体的工序对3 对作业人员未进行分部分项安全技术交底各类事故施工班组进行安全技术交底，班组长每天上班对全班工人要进行上岗安全交底 4 未按方案组织实施或验收各类事故现场施工必须严格按照方案实施坚持用好安全“三件宝”，所有进入现5 进入施工现场未戴安全帽物体打击场人员必须戴安全帽，高空作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑绝缘鞋。 6 7 无临边防护焊接作业换焊条未戴绝缘手套施工机具安装完毕未经验收合格就投入使用金属外壳施工机具使用9 未安装漏电保护器和保护接零 10 现场湿作业未穿戴绝缘用品汽车吊吊物时斜吊触电触电高处坠落触电严格按照方案进行临边防护的搭设焊接作业换焊条必须配戴绝缘手套施工机具安装完毕后必须通知相关单位部门验收后方可投入使用施工机具必须严格按照要求安装漏电保护器和保护接零 8 触电现场湿作业必须穿戴绝缘用品汽车吊吊装物体时，现场必须设置指挥人员，严禁不按要求强行进行吊装进入现场要减慢车速，绝对服从现场安11 起重伤害 12 车辆不听指挥，在场内随意行驶车辆伤害全员指挥，出入口设专人指挥车辆，确保交通流畅及安全。 33

夜间施工时，在入口和运输道路上，应有良好照明，危险区域，应设警戒标志。机械、机具的使用，应按相应安全操作规程进行操作；所有机械、机具及用电14 工人随意使用机械机械伤害设备的操作及使用均必须由专业人员持证上岗，严禁别人乱动，使用前对其进行仔细检查或检修。 15 16 现场随便乱扔烟头现场焊接无接火盆火灾火灾现场严禁吸烟一切动火作业需向安全部申请动火证，焊接作业需配接火盆 13 夜间施工、照明不足车辆伤害 6.1.4 应急预案管理

1 应急预案目的

为了贯彻实施“安全第一，预防为主，综合治理”的安全方针，应根据危险性较大的边坡土方工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部应对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度。

2 应急救援领导小组

组长：项目总经理/项目执行总经理

副组长：项目副总经理、项目总工程师、安全总监组员：项目管理部其他相关成员

施工现场生产安全事故应急救援小组应与有关部门保持联系，保障应急现场有足够的卫生医疗、救援救护、治安保卫、通讯、供电、供水、后勤保障等设施和人员。

项目总经理公司社会救援部门执行总经理项目总工程师项目副经理安全总监危险源风险评估组应急救援组后勤供应组事故调查组技术管理部安监部生产协调部招标采购部行政事务部安监部应急救援小组架构图项目部应急救援指挥领导小组负责应急救援工作的组织和指挥，日常工作由安全、文明施工及环保部兼管。一旦发生重大事故或紧急情况时，以指挥领导小组为基础，立即成立事故应急救援指挥部，负责事故的现场抢救和应急处置及报警工作。

岗位职能及职责 1、指挥、协调应急反应行动；应急总指挥（组长） 2、与外部应急反应人员、部门、组织和机构进行联络； 3、最大限度地保证现场人员、外援人员及相关人员的安全； 4、协调后勤保障以支援应急反应组织； 5、通报外部机构，决定请求外部援助。应急副总指挥（副组长） 1、协助应急总指挥组织和指挥应急操作协调任务； 2、提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议； 3、协调、组织和获取应急所需的其它资源，以支援现场的应急操作； 35

岗位职能及职责 4、组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估； 5、定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态； 6、与周边企业共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。 1、对施工现场特点及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估； 2、指导安全管理及安全措施落实和监控工作，减少和避免危险危险源风险评估组源的事故发生； 3、完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学、合理、准确的依据； 4、落实应急反应共享资源及应急反应最快捷有效的社会公共资源的报警联络方式，为应急反应提供及时的支援措施； 5、科学合理地制定应急反应物资资源、人力计划。 1、协助制订应急反应物资资源的储备计划并落实； 2、定期检查、监督、落实应急反应物资资源、管理人员的到位后勤供应组和变更情况，及时调整应急反应物资资源的更新和达标； 3、定期收集和整理应急反应物资资源信息、建立档案并归档； 4、应急预案启动后，有效地组织应急反应物资资源到位，并及时提供后勤服务。 1、抢救现场伤员，对受伤人员作简易的抢救和包扎工作，及时转移重伤人员到医疗机构就医；引导现场作业人员从安全通道疏应急救援组散； 2、抢救现场物资，转移可能引起新危险源的物品到安全地带； 3、组建现场消防队，启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作，协助消防部门进行消防灭火的辅助工 36

岗位职能及职责作； 4、保证现场救援通道的畅通，疏散人员撤出危险地带。 1、保护事故现场； 2、对现场的有关实物资料进行取样封存；事故调查组 3、调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任； 4、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育，并做总结。 3 事故报告程序

事故发生后，事故发现者、作业人员、班组长与现场负责人等应逐级或直接向项目应急救援领导上报。发生工亡事故，按照事故报告程序不超过2小时向现场监理、建设单位和上级主管部门或所在地主管部门作出书面报告。

施工现场发生安全事故后，项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门：

1轻伤事故：应由项目部在24小时内报告工程项目管理部。 ○

2重伤事故：公司在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位、安全生产○

监督管理局和工会组织。

3重伤三人以上或死亡一至二人的事故：公司在接到项目部报告后4小时内报告○

上级主管单位、安全监督部门、工会组织和当地人民检察机关，填报《事故快报表》，公司主管安全生产的领导应立即到达现场；

4死亡三人以上的重大、○特别重大事故：应立即报告当地市级人民政府，同时报

告市安全生产监督管理局，人民检查机关和监督部门，安全生产第一责任人（或委托人）应在接到项目部报告后4小时内到达现场；急性中毒、中暑事故：应同时报告当地卫生部门；易爆物品爆炸和火灾事故：应同时报告当地公安部门。

项目经理按照报告程序逐级报告，协助事故调查组，对事故展开调查。

现场事故目击者1小时建设单位安全办公室立即启动应急预案项目负责人1小时工程所在地安全生产监督管理部门1小时监理单位技术组经理（事业）部负责人安监部门工程所在地建委事故发生地派出所公司负责人安监部门事故等级较大事故启动上一级应急领导小组上报市应急办一般事故必要时启动上一级应急领导小组股份公司应急情况处理流程图 4 应急处理措施

现场事故应急处理危险性较大边坡开挖及旋挖桩工程，施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、物体打击、机具伤害、高空坠落、触电等事故。现场主要处理措施为：序号事故类型处理措施 38

1发生坍塌事故后，派专人监护边坡状况，防止事故发展扩大。及○如有人员被埋，立即组织人员进行清理土时清理边坡上堆放的材料，方或杂物，应首先按部位进行抢救人员，在简单处置的同时立即送医1 坍塌事故院。 2在挖掘伤员时，注意不要再度受伤，动作要轻，准、快，不要强行○拉。如全部被埋应尽快将伤者的头部优先暴露出来，清理口鼻泥土砂石、血块，松解衣带，以利呼吸。发生物体打击事故，立即将受伤人员抬到安全地点进行止血和包扎，2 物体打击同时对发生物体打击区域进行清理，防止再次发生物体打击。抬运伤亡人员时，应尽量使受伤人员平躺，防止搬运不当造成二次伤害。 3 机械伤害发生机械伤害事故，首先必须立即切断机械电源，并将受伤人员抬到安全地点进行止血和包扎。 1、去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。 2、在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。 3、创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。 4、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若4 高空坠落舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽可能早作气管切开。 5、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。 6、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。 7、快速平稳地送医院救治。 39

首先需切断电源，然后进行急救： 1、触电者伤势不重，神志清醒，但有心慌、四肢发麻、全身无力等症状，或曾二度昏迷，但已清醒过来，此时，应使触电者安静休息，不要走动，并请医生诊治或送往医院治疗。 5 触电 2、触电者伤势较重，已失去知觉，但还有心脏跳动和呼吸存在。这时应使触电者舒适安静地平卧，周围不要围人观看，好让空气流通。解开触电者衣服以利呼吸，并速请医生诊治或送医院治疗。 3、如果触电者伤势严重，呼吸停止或心脏跳动停止，或二者都已停止时，应立即施行人工呼吸法和胸外心脏挤压法进行抢救，并速请医生或送医院抢救。 5 项目周边医院路线图应急抢险就医路线：

①工程位置→陕西路→打铜街→**市中医院。全程约1公里，车程约5分钟； ②工程位置→陕西路→打铜街→民族路→沧白路→临江路→**医科大学附属第二医院。全程约2公里，车程约10分钟，路线图如下：

抢险就医路线图 40

7 文明施工措施

1. 所有钢管架料及配件进场必须经过喷漆处理，模板加工机械喷涂中建标识，满足CI 要求；

2. 模板安拆时要轻取轻放，杜绝野蛮拆装，禁止用锤击模板。

3. 模板堆放在专门的模板堆放区域内，放置整齐、稳定；拆除后及时清理粘附在模板上的残渣，并存放进指定垃圾站。

4. 木方、架料、面板、配置好的模板等在安装前严格按照指定堆场码放整齐，材料码放高度等满足安全要求；在拆除后，应及时清运到指定的场地清理、码放，或到其他待用施工部位，禁止就地堆放在拆除现场（或附近），严禁凌乱堆放在拆除现场。

5. 现场模板加工的木屑、木渣等垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到模板工程施工、加工工完场清。

6. 模板施工夜间施工要有足够照明。 7. 模板吊装操作机械严守机械操作规程。

8. 模板工程的其它操作必须符合相关安全操作规范要求。

8、消防环保措施

8.1 消防措施

1. 本工程木质模板较多，故消防设施（室外及室内消火栓）的设置考虑到了木模板

在消防方面的要求，木工房、模板堆放场地及施工现场均处于消火栓有效作用范围内。木工房、模板堆放场地及木质模板施工现场的消防设施随时处于待用状态。

2. 木工房、木质原材料及成品模板堆场严禁烟火，必须配备足够灭火器及其它（如

水桶、铁锹等）灭火器材；在木质模板安装现场用火的，必须具备用火证。 3. 木工房产生的刨花、木渣、木屑每天及时清扫，存入专门的垃圾容器，并及时清理出现场。

4. 现场配置模板产生的刨花、木渣、木屑必须随时清扫，同一装入垃圾袋

存入垃圾房。

8.2 环保措施

8.2.1 噪音污染控制措施

1）现场木工房全封闭，钢筋加工场、混凝土地泵、发电机等设施或机械半封闭，并采取隔音措施，防止噪声污染。

2）在支拆模板及搭设架子时，严禁以抛掷方式传送架料，架料通过上下左右由人传递或吊运来运输。

3）模板安、拆或吊装时要轻起轻落，以免因碰撞等造成破坏或噪声污染。 4）模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。 5）钢模板维修区域应使用密目网隔离，降低噪音传播。 8.2.2 粉尘污染控制措施

1）模板拆除后，清理模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地。集中运到垃圾集中堆放场。

2）梁板、墙体模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。

3）木工房及现场加工模板产生的锯末、木屑应及时清理，并存放入封闭容器内。

4）施工垃圾定期集中运到场外垃圾集中堆放场。 8.2.3 其他环保控制措施

1）模板面涂刷绿色环保型隔离剂，严禁使用废机油等非环保型隔离剂，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。

2）堆放架料及装拆模板时，禁止弃置扣件、短钢管等物件，防止其埋入土地。

9 劳动力计划

9.1管理人员管理人员投入计划表序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 合计岗位项目经理项目生产经理技术负责人安全负责人质量负责人技术员安全员质检员专业工长人数 1 2 1 1 1 4 4 4 8 负责内容施工方案的总体确定，方案审批，质量、安全控制工程进度、施工协调、调度、安全管理施工方案的总体框架的确定，方案审核高支模支撑架搭设安全控制高支模模板加工、安装、拆除质量控制高支模施工的技术指导、材料计划、及现场巡视专职安全管理模板加工、安装、拆除质量检查，并形成记录现场安全文明施工管理人料机调度及进度安排专职管理人员共计19人，其中专职安全管理人员3人 9.2现场工人劳动力计划劳动力需用计划一览表序号 1 2 3 4 5

名称木工架工电工塔吊工普工数量 500 220 20 24 50 备注模板制作、安装满堂架搭设现场用电管理塔吊操作文明施工等 10 计算书

10.1 柱模板计算

10.1.1 1000mm*1000mm柱模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性新浇混凝土柱名称： 1m*1m 新浇混凝土柱的计算高度(mm)：新浇混凝土柱长边边长(mm)： 3、支撑体系设计柱长边小梁根数：柱箍两端设置对拉螺栓：柱短边对拉螺栓根数：柱箍搭设序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 柱箍距柱底距离hi(mm)： 0 400 800 1200 1600 2000 2500 3000 3500 4000 柱箍依次间距(mm)： 0 400 400 400 400 400 500 500 500 500 6 是 0 柱短边小梁根数：柱长边对拉螺栓根数：对拉螺栓布置方式： 6 0 均分 1000 新浇混凝土柱短边边长(mm)： 1000 6500 44

11 12 13 14 15 4500 5000 5500 6000 6500 平面图：

500 500 500 500 500

平面图立面图：

立面图 4、荷载组合

《建筑施侧压力计算依据规范工模板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 26.5 min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×6.5}＝min{38.403，156}＝38.403kN/m2 2 有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m 承载能力极限状态设计值

Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝

0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 S'max＝G4k＝38.4 kN/m2 S'min＝0 kN/m2 5、面板验算面板类型：覆面竹胶合板面板厚度t(mm)： 18 46

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)：根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。

W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4

考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算

最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：

37 面板弹性模量E(N/mm)： 210584

弯矩图：

(kN.m)

静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4 × 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 × 0.7×1.0×2＝1.764kN/m

Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×46.656×0.22-0.121×1.764×0.22=-0.208kN·m

σ＝Mmax/W＝0.208×106/54000=3.852N/mm2≤[f]=37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m 简图：

变形图：

(mm)

ν＝0.632 q'l4/(100EI)＝

0.632×38.4×2004/(100×10584×486000)=0.075mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！ 6、小梁验算小梁类型：

矩形木楞 48

小梁材质规格(mm)： 50×100

小梁截面惯性矩I(cm)：小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)：小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： 1、强度验算

qmax＝lSmax＝0.2×48.42＝9.684kN/m qmin＝lSmin＝0.2×2.52＝0.504kN/m 简图：

1.49 4416.67 12.87 小梁截面抵抗矩W(cm)：小梁弹性模量E(N/mm2)： 383.33 9350

弯矩图：

(kN.m) Mmax=0.775kN·m

σ＝Mmax/W＝0.775×106/83330=9.3N/mm2≤[f]=12.87 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q'max＝lS'max＝0.2×38.4＝7.68kN/m q'min＝lS'min＝0.2×0＝0kN/m 简图：

变形图：

(mm)

νmax=1.237mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态剪力图：

1=0kN 2=7.859kN 3=1.268kN 4=4.612kN 5=3.527kN 6=4.45kN 7=4.936kN 8=4.816kN 9=4.85kN 10=4.836kN 11=4.859kN 12=4.656kN 13=2.8kN 14=2.162kN ）正常使用极限状态剪力图：

(kN) R R R R R R R R R R R R R R 2

(kN) R'1=0kN R'2=6.232kN R'3=1.006kN R'4=3.657kN R'5=2.797kN R'6=3.529kN R'7=3.915kN R'8=3.819kN R'9=3.847kN R'10=3.832kN R'11=3.865kN R'12=3.647kN R'13=2.273kN R'14=1.381kN 4、抗剪验算

由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax＝3.985kN τ＝

3Vmax/(2bh)=3×3.985×103/(2×50×100)=0.398N/mm2≤[τ]=1.49N/mm2

满足要求！ 7、柱箍验算

柱箍类型：槽钢柱箍材质规格：钢柱箍截面面积A(cm2)：柱箍截面抵抗矩W(cm3)： 15.69 62.137 柱箍截面惯性矩I(cm4)：柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)：柱箍弹性模量E(N/mm2)： 206000 柱箍合并根数： 1 391.466 205 12.6号槽由上节\"小梁验算\"的\"支座反力计算\"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算

1）长边柱箍承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[0，7.859，1.268，4.612，3.527，4.45，4.936，4.816，4.85，4.836，4.859，4.656，2.8，2.162]＝1×7.859=7.859kN

正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[0，6.232，1.006，3.657，2.797，3.529，3.915，3.819，3.847，3.832，3.865，3.647，2.273，1.381]＝1×6.232=6.232kN

2）短边柱箍承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[0，7.859，1.268，4.612，3.527，4.45，4.936，4.816，4.85，4.836，4.859，4.656，2.8，2.162]＝1×7.859=7.859kN

正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[0，6.232，1.006，3.657，2.797，3.529，3.915，3.819，3.847，3.832，3.865，3.647，2.273，1.381]＝1×6.232=6.232kN

1、强度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

长边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝7.034kN·m

σ＝Mmax/W＝7.034×106/62137=113.201N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

短边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝7.034kN·m

σ＝Mmax/W＝7.034×106/62137=113.201N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算长边柱箍支座反力：

Rc1=19.648kN Rc2=19.647kN 短边柱箍支座反力： Rd1=19.648kN Rd2=19.647kN 3、挠度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝1.099mm≤[ν]=l/400=1236/400=3.09mm 满足要求！短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝1.099mm≤[ν]=l/400=1236/400=3.09mm 满足要求！ 8、对拉螺栓验算对拉螺栓类型：扣件类型： M16 3形26型轴向拉力设计值Ntb(kN)：扣件容许荷载(kN)： 24.5 26 N=Max[Rc1，Rc2，Rd1，Rd2]＝19.648kN≤Ntb＝24.5kN 满足要求！ N＝19.648kN≤26kN 满足要求！

10.1.2 1400mm*1400mm柱模板（支撑不等间距）计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性新浇混凝土柱名称： m 新浇混凝土柱长边边长(mm)： 3、支撑体系设计柱长边小梁根数：柱箍两端设置对拉螺栓：柱短边对拉螺栓根数：柱箍搭设序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

1.4m*1.4新浇混凝土柱的计算高度(mm)： 6500 1400 新浇混凝土柱短边边长(mm)： 1400 8 是 0 柱短边小梁根数：柱长边对拉螺栓根数：对拉螺栓布置方式： 8 0 均分柱箍距柱底距离hi(mm)： 0 300 600 1050 1500 1950 2400 2850 3300 3750 4200 4650 5100 58

柱箍依次间距(mm)： 0 300 300 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 14 15 16 5550 6000 6500 平面图：

450 450 500

平面图立面图：

立面图 4、荷载组合

《建筑施侧压力计算依据规范工模板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 6.5 60

min{0.22γct0β1β2v，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×6.5}＝min{38.403，156}＝38.403kN/m2 2 1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 2 有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m 承载能力极限状态设计值

Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝

0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 S'max＝G4k＝38.4 kN/m2 S'min＝0 kN/m2 5、面板验算面板类型：覆面竹胶合板面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)：根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。

W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×18/12=486000mm

面板厚度t(mm)： 18 37 面板弹性模量E(N/mm2)： 10584 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算

最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：

弯矩图：

(kN.m)

静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4 × 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 × 0.7×1.0×2＝1.764kN/m

Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×46.656×0.22-0.121×1.764×0.22=-0.208kN·m

σ＝Mmax/W＝0.208×106/54000=3.852N/mm2≤[f]=37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m 简图：

变形图：

(mm)

ν＝0.632 q'l/(100EI)＝

0.632×38.4×2004/(100×10584×486000)=0.075mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！ 6、小梁验算小梁类型：小梁截面惯性矩I(cm4)：小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)：小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： 1、强度验算

qmax＝lSmax＝0.2×48.42＝9.684kN/m

1.49 矩形木楞 416.67 12.87 小梁材质规格(mm)：小梁截面抵抗矩W(cm3)：小梁弹性模量E(N/mm)： 24

50×100 83.33 9350 63

qmin＝lSmin＝0.2×2.52＝0.504kN/m 简图：

弯矩图：

(kN.m) Mmax=0.436kN·m

σ＝Mmax/W＝0.436×106/83330=5.232N/mm2≤[f]=12.87 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q'max＝lS'max＝0.2×38.4＝7.68kN/m q'min＝lS'min＝0.2×0＝0kN/m 简图：

变形图：

(mm)

νmax=0.413mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态剪力图：

(kN) R1=0kN

R2=5.661kN R3=1.995kN R4=4.781kN R5=4.244kN R6=4.388kN R7=4.35kN R8=4.36kN R9=4.357kN R10=4.36kN R11=4.352kN R12=4.38kN R13=4.104kN R14=2.257kN R15=2.129kN 2）正常使用极限状态剪力图：

(kN) R'1=0kN R'2=4.489kN R'3=1.582kN R'4=3.792kN R'5=3.366kN R'6=3.48kN

R'7=3.45kN R'8=3.458kN R'9=3.455kN R'10=3.458kN R'11=3.448kN R'12=3.486kN R'13=3.2kN R'14=1.861kN R'15=1.347kN 4、抗剪验算

由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax＝2.905kN τ＝

3Vmax/(2bh)=3×2.905×103/(2×50×100)=0.29N/mm2≤[τ]=1.49N/mm2

满足要求！ 7、柱箍验算柱箍类型：槽钢柱箍材质规格：钢柱箍截面面积A(cm2)：柱箍截面抵抗矩W(cm3)： 15.69 62.137 柱箍截面惯性矩I(cm4)：柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)：柱箍弹性模量E(N/mm2)：柱箍受力不均匀系数η： 206000 1 柱箍合并根数： 2 391.466 205 12.6号槽由上节\"小梁验算\"的\"支座反力计算\"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算

1）长边柱箍承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[0，5.661，1.995，4.781，4.244，4.388，4.35，4.36，

4.357，4.36，4.352，4.38，4.104，2.257，2.129]＝1×5.661=5.661kN

正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[0，4.489，1.582，3.792，3.366，3.48，3.45，3.458，3.455，3.458，3.448，3.486，3.2，1.861，1.347]＝1×4.489=4.489kN

2）短边柱箍承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[0，5.661，1.995，4.781，4.244，4.388，4.35，4.36，4.357，4.36，4.352，4.38，4.104，2.257，2.129]＝1×5.661=5.661kN

正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[0，4.489，1.582，3.792，3.366，3.48，3.45，3.458，3.455，3.458，3.448，3.486，3.2，1.861，1.347]＝1×4.489=4.489kN

1、强度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

长边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝9.131kN·m

σ＝Mmax/W＝9.131×106/62137=146.949N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

短边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝9.131kN·m

σ＝Mmax/W＝9.131×106/62137=146.949N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算长边柱箍支座反力：

Rc1=19.813/η=19.813/1=19.813kN Rc2=19.813/η=19.813/1=19.813kN 短边柱箍支座反力：

Rd1=19.813/η=19.813/1=19.813kN Rd2=19.813/η=19.813/1=19.813kN 3、挠度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝2.501mm≤[ν]=l/400=1636/400=4.09mm 满足要求！短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝2.501mm≤[ν]=l/400=1636/400=4.09mm 满足要求！ 8、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型：扣件类型： M16 3形26型轴向拉力设计值Nt(kN)：扣件容许荷载(kN)： b24.5 26 N=Max[Rc1，Rc2，Rd1，Rd2]＝19.813kN≤Ntb＝24.5kN 满足要求！ N＝19.813kN≤26kN 满足要求！

10.1.3 1800mm*1400mm柱模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性新浇混凝土柱名称： m 新浇混凝土柱长边边长(mm)： 3、支撑体系设计柱长边小梁根数：柱箍两端设置对拉螺栓：柱短边对拉螺栓根数：柱箍搭设序号 1 2 3 柱箍距柱底距离hi(mm)： 0 300 600 柱箍依次间距(mm)： 0 300 300 10 是 0 柱短边小梁根数：柱长边对拉螺栓根数：对拉螺栓布置方式： 8 0 均分 1800 1.8m*1.4新浇混凝土柱的计算高度(mm)：新浇混凝土柱短边边长(mm)： 1400 6500 72

4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1050 1500 1950 2400 2850 3300 3750 4200 4650 5100 5550 6000 6500 平面图：

450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 500 73

平面图立面图：

立面图 4、荷载组合

《建筑施侧压力计算依据规范工模板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 6.5 75

Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝

0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×18/12=486000mm

面板厚度t(mm)： 18 37 面板弹性模量E(N/mm2)： 10584 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算

最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：

弯矩图：

(kN.m)

静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4 × 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 × 0.7×1.0×2＝1.764kN/m

Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×46.656×0.22-0.121×1.764×0.22=-0.208kN·m

σ＝Mmax/W＝0.208×106/54000=3.852N/mm2≤[f]=37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m 简图：

变形图：

(mm)

ν＝0.632 q'l/(100EI)＝

0.632×38.4×2004/(100×10584×486000)=0.075mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！ 6、小梁验算小梁类型：小梁截面惯性矩I(cm4)：小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)：小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： 1、强度验算

qmax＝lSmax＝0.2×48.42＝9.684kN/m

1.49 矩形木楞 416.67 12.87 小梁材质规格(mm)：小梁截面抵抗矩W(cm3)：小梁弹性模量E(N/mm)： 24

50×100 83.33 9350 78

qmin＝lSmin＝0.2×2.52＝0.504kN/m 简图：

弯矩图：

(kN.m) Mmax=0.436kN·m

σ＝Mmax/W＝0.436×106/83330=5.232N/mm2≤[f]=12.87 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q'max＝lS'max＝0.2×38.4＝7.68kN/m q'min＝lS'min＝0.2×0＝0kN/m 简图：

变形图：

(mm)

νmax=0.413mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态剪力图：

(kN) R1=0kN

R2=5.661kN R3=1.995kN R4=4.781kN R5=4.244kN R6=4.388kN R7=4.35kN R8=4.36kN R9=4.357kN R10=4.36kN R11=4.352kN R12=4.38kN R13=4.104kN R14=2.257kN R15=2.129kN 2）正常使用极限状态剪力图：

(kN) R'1=0kN R'2=4.489kN R'3=1.582kN R'4=3.792kN R'5=3.366kN R'6=3.48kN

R'7=3.45kN R'8=3.458kN R'9=3.455kN R'10=3.458kN R'11=3.448kN R'12=3.486kN R'13=3.2kN R'14=1.861kN R'15=1.347kN 4、抗剪验算

由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax＝2.905kN τ＝

3Vmax/(2bh)=3×2.905×103/(2×50×100)=0.29N/mm2≤[τ]=1.49N/mm2

1）长边柱箍承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[0，5.661，1.995，4.781，4.244，4.388，4.35，4.36，

4.357，4.36，4.352，4.38，4.104，2.257，2.129]＝1×5.661=5.661kN

正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[0，4.489，1.582，3.792，3.366，3.48，3.45，3.458，3.455，3.458，3.448，3.486，3.2，1.861，1.347]＝1×4.489=4.489kN

2）短边柱箍承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[0，5.661，1.995，4.781，4.244，4.388，4.35，4.36，4.357，4.36，4.352，4.38，4.104，2.257，2.129]＝1×5.661=5.661kN

正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[0，4.489，1.582，3.792，3.366，3.48，3.45，3.458，3.455，3.458，3.448，3.486，3.2，1.861，1.347]＝1×4.489=4.489kN

1、强度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

长边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝11.329kN·m

σ＝Mmax/W＝11.329×106/62137=182.323N/mm2< [f]=205N/mm2 满足要求！短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

短边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝9.131kN·m

σ＝Mmax/W＝9.131×106/62137=146.949N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算长边柱箍支座反力：

Rc1=25.475/η=25.475/1=25.475kN Rc2=25.475/η=25.475/1=25.475kN 短边柱箍支座反力：

Rd1=19.813/η=19.813/1=19.813kN Rd2=19.813/η=19.813/1=19.813kN 3、挠度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝4.08mm< [ν]=l/400=2036/400=5.09mm 满足要求！短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝2.501mm≤[ν]=l/400=1636/400=4.09mm 满足要求！ 8、对拉螺栓验算对拉螺栓类型：扣件类型： M16 3形26型轴向拉力设计值Ntb(kN)：扣件容许荷载(kN)： 24.5 26 86

N=Max[Rc1，Rc2，Rd1，Rd2]＝25.475kN<2Ntb＝49kN(端部双螺杆) 满足要求！ N＝25.475kN≤26kN 满足要求！

10.2 剪力墙墙模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性新浇混凝土墙名称 A楼地下室Q1 混凝土墙的计算高度(mm) 3、荷载组合

《建筑施侧压力计算依据规范工模板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土重力密度γc(kN/m) 3新浇混凝土墙墙厚(mm) 1300 6500 混凝土墙的计算长度(mm) 6000 24 1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 6.5 87

min{0.22γct0β1β2v，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×6.5}＝min{29.868，156}＝29.868kN/m2 2 1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×6.5]＝min[29.87，156]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，

1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 4、面板布置小梁布置方式小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 200 450 450 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 100 250 100 450 88

模板设计立面图 5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×182/6＝24300mm3，I＝bh3/12＝450×183/12＝218700mm4

15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板厚度(mm) 18

1、强度验算

q＝bS承＝0.45×38.056＝17.125kN/m

面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.086kN·m

σ＝Mmax/W＝0.086×106/24300＝3.524N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.45×29.87=13.442kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.128mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 6、小梁验算小梁类型小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 矩形木楞 15.444 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm2) 50×100 9350 90

小梁截面抵抗矩W(cm) 383.333 小梁截面惯性矩I(cm) 4416.667

1、强度验算

q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN) Mmax＝0.609kN·m

σ＝Mmax/W＝0.609×106/83333＝7.307N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.2×29.87=5.974kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.994mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算

R1=6.111kN，R2=...R29=6.111kN，R30=6.111kN 7、主梁验算主梁类型主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 8.98 主梁截面惯性矩I(cm4) 21.56 双钢管 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) Ф48×3 206000

1、强度验算

主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.639kN·m

σ＝Mmax/W＝0.639×106/8980＝71.155N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

主梁变形图(mm)

ν＝0.146mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 8、对拉螺栓验算对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+100]＝450mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+400]＝625mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.625×38.056＝10.168kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！ 10.3 板模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板边长L(m) 3、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 4、模板体系设计模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 6.7 1200 322S6层板新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 200 4 4 2.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 1.1 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3 94

立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向小梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求设计简图如下：

1200 1400 中心对称 350 350 垂直楼板长边 200 0 0 结构表面隐蔽

模板设计平面图

纵向剖面图

横向剖面图

5、面板验算

面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16.83 9350 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态 q1＝γ0×[1.2×(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.05)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×1=9.282kN/m

q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = 1×[1.2×(0.1+(24+1.05)×0.2)×1]=6.132kN/m

q1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.05)×0.2)+1×1×2.5)×1＝7.61kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×6.132×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.039kN·m

σ＝Mmax/W＝0.039×106/37500＝1.047N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×7.61×2004/(100×9350×281250)=0.031mm

νmax=0.031mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 6、小梁验算

小梁类型小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432矩形木楞 12.87 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.39 8415 三等跨连续梁 q1＝γ0×[1.2×(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.05)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝1.904kN/m

因此，q1静＝γ0×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.05)×0.2)×0.2＝1.274kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.274×1.22+0.117×0.63×1.22＝0.29kN·m Mmax＝0.29kN·m

σ=Mmax/W=0.29×106/83330=3.476N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.274×1.2+0.617×0.63×1.2＝1.384kN Vmax＝1.384kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.384×1000/(2×50×100)＝0.415N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2

满足要求！

3、挠度验算 q＝(γG(G1k

+(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.05)×0.2)+1×1×2.5)×0.2＝1.562kN/m

挠度,跨中νmax＝

0.677qL4/(100EI)=0.677×1.562×12004/(100×8415×416.67×104)＝0.625mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm

满足要求！ 7、主梁验算

主梁类型主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3.2 125 206000 三等跨连续梁 0.5 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×3.5 205 4.73 11.36 2 1、小梁最大支座反力计算 q1＝γ0×[1.2×(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.05)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝1.952kN/m

q1静＝γ0×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.05)×0.2)×0.2＝1.322kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/m q2＝(γG(G1k

+(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.05)×0.2)+1×1×2.5)×0.2＝1.602kN/m

承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.322×1.2+1.2×0.63×1.2＝2.653kN

主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.5 R＝Rmax×0.5＝1.326kN;

正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.602×1.2＝2.115kN R＝R'max×0.5＝1.057kN; 计算简图如下：

主梁计算简图一 2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.928×106/4730=196.284N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

100

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.089×1000/450＝18.172N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=3.167mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一

支座反力依次为R1=3.867kN，R2=8.73kN，R3=8.73kN，R4=3.867kN 8、可调托座验算

荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝8.73/0.5=17.459kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 9、立柱验算

101

钢管截面类型(mm) 钢材等级立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 支架立柱计算长度修正系数η 2Ф48×3.2 Q235 15.9 205 1.2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 悬臂端计算长度折减系数k 32Ф48×3.2 424 4.49 0.15 0.7 1、长细比验算

l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×300=1420mm l0=ηh=1.2×1400=1680mm

λ=max[l01，l0]/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算顶部立柱段：

λ1=l01/i=1420.000/15.9=89.308 查表得，φ＝0.667 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.5=Max[3.867，8.73，8.73，3.867]/0.5=34.935kN f＝ N1/(ΦA)＝34935/(0.667×424)＝123.529N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：

λ=l0/i=1680.000/15.9=105.66 查表得，φ1=0.551 不考虑风荷载: N

=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+1×γG×q×H=Max[3.867,8.73,8.73,3.867]/0.5+1×1.2×0.15×6.7=18.665kN

f=N/(φ1A)＝18.665×103/(0.551×424)=79.893N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

102

10.4 梁模板计算

10.4.1 300mm*600mm梁模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性

新浇混凝土梁名称模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) KL14 6.5 9 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 300×600 9 200 3、荷载设计

面板模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁楼板模板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) D类(有密集建筑群且房屋较高市地基粗糙程度区) 义:0.031 2223324 混凝土板钢筋自重标准值1.5 G3k(kN/m) 31.1 3 0.3 非自定 103

模板支架顶部6 距地面高度(m) 风压高度变化0.51 系数μz 风荷载体型系0.2 数μs 4、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱纵距是否相等梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向是 600 900 1400 900 100 1200、1200 自定义 450 0 200 200 设计简图如下：

104

平面图

105

立面图 5、面板验算

面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 验算方式 215 1.4 简支梁按简支梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4

q1＝

[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×3]×0.3＝6.804kN/m

q2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×0.6+1×3]×0.3＝5.52kN/m

106

简图如下：

1、抗弯验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×6.804×0.22＝0.034kN·m

σ＝Mmax/W＝0.034×106/11250＝3.024N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×5.52×2004/(384×10000×84375)＝0.136mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm

满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1q1L＝1×6.804×0.2＝1.361kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1q2L＝1×5.52×0.2＝1.104kN 6、小梁验算

小梁类型小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2250×100 1.78 9350 承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝1.361/0.3＝4.536kN/m 小梁自重q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.2＝0.048kN/m

107

梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.45-0.3/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.6-0.15)×0.2＝0.319kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.6-0.15)×0.2＝0.319kN

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝1.104/0.3＝3.68kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.15+1×3)×(0.45-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.6-0.15)×0.2＝0.251kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.15+1×3)×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.6-0.15)×0.2＝0.251kN

计算简图如下：

承载能力极限状态

108

正常使用极限状态 1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.354×106/83330=4.244N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

小梁剪力图(kN) Vmax＝1.021kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.021×1000/(2×50×100)＝0.306N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

109

满足要求！ 3、挠度验算

小梁变形图(mm)

νmax＝0.584mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 R1＝1.021kN，R2＝1.021kN 正常使用极限状态

R'1＝0.821kN，R'2＝0.821kN 7、主梁验算

主梁类型主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Ф48×3 125 206000 简支梁主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×3.5 205 4.49 10.78 由上节可知P＝max[R1，R2]＝1.021kN，P'＝max[R1'，R2']＝0.821kN

110

主梁计算简图一 1、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.204×106/4490=45.434N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图一(kN) Vmax＝1.021kN

τmax=2Vmax/A=2×1.021×1000/424＝4.816N/mm2≤[τ]=125N/mm2

111

满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝0.049mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！

悬臂端νmax＝0.247mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm

满足要求！ 4、支座反力计算图一：Rmax=3.063kN

用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一

立柱1：R1＝3.063kN，立柱2：R2＝3.063kN 8、扣件抗滑移验算 1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R2]＝max[3.063,3.063]＝3.063kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

9、立柱验算

钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 112

钢材等级回转半径i(mm) 支架立柱计算长度修正系数η 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Q235 15.9 1.2 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 悬臂端计算长度折减系数k 支架自重标准值q(kN/m) 32424 4.49 0.7 0.15 1、长细比验算

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1400,900+2×0.7×100)=1680mm λ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150 长细比满足要求！查表得，φ＝0.551 2、风荷载计算

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.6×1.42/10＝0.005kN·m 根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：

1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×3]×0.3＝6.678kN/m 2)小梁验算

F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3] ×(0.45-0.3/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.6-0.15)×0.2＝0.307kN

F2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3] ×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.6-0.15)×0.2＝0.307kN

q1＝4.452kN/m q2＝0.048kN/m

同上四～六计算过程，可得： R1＝2.988kN，R2＝2.988kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1.2×0.15×(6.5-0.6)+Mw/lb＝max[2.988+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×0.6，2.988+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.6]+1.062+0.005/0.9＝8.059kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝8059.237/(0.551×424)+0.005×106/4490＝

113

35.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

10.4.2 600mm*900mm梁模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、工程属性新浇混凝土梁名称 KL14 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 3、荷载设计

面板模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁楼板模板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 2233600×900 6.5 9 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 9 200 0.1 0.3 0.5 0.75 24 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 31.5 1.1 3 基本风压非自定义:0.031 风荷载标准值ωk(kN/m) ω0(kN/m2)

0.3 114

地基粗糙程度模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 4、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱纵距是否相等梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式自定义 600 1 自定义 1200、1200 900 100 梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向是 600 1200 1400 0.51 6 D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.2 115

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：

200 200 600

平面图

116

立面图 5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 按简支梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4

q1＝

[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3]×0.6＝19.116kN/m

117

面板厚度t(mm) 15 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 10000 验算方式简支梁

q2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×0.9+1×3]×0.6＝15.63kN/m

简图如下：

1、抗弯验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×19.116×0.22＝0.096kN·m σ＝Mmax/W＝0.096×106/22500＝4.248N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.63×2004/(384×10000×168750)＝0.193mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm

满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1q1L＝1×19.116×0.2＝3.823kN 标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1q2L＝1×15.63×0.2＝3.126kN 6、小梁验算小梁类型小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4)

方木 15.44 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 50×100 1.78 83.33 416.67 118

小梁弹性模量E(N/mm2) 9350

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝3.823/0.6＝6.372kN/m 小梁自重q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.2＝0.048kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.9-0.2)×0.2＝0.394kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.9-0.2)×0.2＝0.394kN

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝3.126/0.6＝5.21kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.2+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.2)×0.2＝0.314kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.2+1×3)×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.2)×0.2＝0.314kN

计算简图如下：

承载能力极限状态

119

正常使用极限状态 1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.208×106/83330=2.493N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

小梁剪力图(kN) Vmax＝1.991kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.991×1000/(2×50×100)＝

120

0.597N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

满足要求！ 3、挠度验算

小梁变形图(mm)

νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态

R1＝0.343kN，R2＝3.983kN，R3＝0.343kN 正常使用极限状态

R'1＝0.278kN，R'2＝3.246kN，R'3＝0.278kN 7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 206000 简支梁主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 10.78 1 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 205 Φ48×3. 由上节可知P＝max[R2]＝3.983kN，P'＝max[R2']＝3.246kN

121

主梁计算简图一 1、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.797×106/4490=177.506N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图一(kN) Vmax＝3.983kN

τmax=2Vmax/A=2×3.983×1000/424＝18.788N/mm2≤[τ]=125N/mm2

122

满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝0.196mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！

悬臂端νmax＝0.975mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm

满足要求！ 4、支座反力计算图一：Rmax=11.949kN

用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一

立柱2：R2＝11.949kN 8、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) 2 钢管截面面积A(mm2) 钢管弹性模量E(N/mm2) 钢管截面抵抗矩W(cm3) 424 206000 4.49 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 钢管抗剪强度设计值

Ф48×3.钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 15.9 10.78 205 125 123

[τ](N/mm) 由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.343kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.278kN

纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.069×106/4490＝15.279N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

124

纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax＝0.343kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.343×1000/424＝1.618N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax＝0.017mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！

悬臂端νmax＝0.084mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm

满足要求！ 4、支座反力计算图一：Rmax=1.029kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：

立柱1：R1=1.029kN，立柱3：R3=1.029kN 9、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 扣件抗滑移折减系数kc 1、扣件抗滑移验算

0.85 30 125

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.029,1.029]＝1.029kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝11.949kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 10、立柱验算钢管截面类型(mm) 2 钢材等级回转半径i(mm) 支架立柱计算长度修正系数η 抗压强度设计值[f](N/mm2) 1、长细比验算

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1400,900+2×0.7×100)=1680mm λ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150 长细比满足要求！查表得，φ＝0.551 2、风荷载计算

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.6×1.42/10＝0.005kN·m

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：

1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×3]×0.6＝18.864kN/m

205 Q235 15.9 1.2 数k 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 悬臂端计算长度折减系424 4.49 0.7 Ф48×3.钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 126

2)小梁验算

F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3] ×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.9-0.2)×0.2＝0.382kN

F2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3]

×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×0.2+1.2×0.5×(0.9-0.2)×0.2＝0.382kN

q1＝6.288kN/m q2＝0.048kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝1.008kN，R2＝11.763kN，R3＝1.008kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(6.5-0.9)+Mw/lb

＝

max[1.008+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.6-0.6/2)/2×0.6，11.763，

1.008+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.6]+1.008+0.005/1.2＝12.775kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝12774.958/(0.551×424)+0.005×106/4490＝55.795N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

10.4.3 800mm*1300mm梁模板计算书

1、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

新浇混凝土梁名称模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) KL14 6.5 9 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 800×1300 9 200 127

3、荷载设计

面板模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁楼板模板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值24 G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值1.5 G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值3 Q1k(kN/m) 基本风压0.3 ω0(kN/m) D类(有密集建筑群且房屋较高市地基粗糙程度区) 模板支架顶部风荷载标准值ωk(kN/m) 距地面高度(m) 风压高度变化0.51 系数μz 风荷载体型系0.2 数μs 22233混凝土板钢筋自重标准值1.1 G3k(kN/m) 3非自定6 义:0.031 4、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱纵距是否相等梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向是 400 1600 128

支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) ''1400 900 100 1200、1200 自定义 800 2 自定义 600,1000 200 200 设计简图如下：

平面图

129

立面图 5、面板验算

截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4

q1＝

[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×3]×0.8＝35.28kN/m

q2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.3+1×3]×0.8＝29kN/m

130

简图如下：

1、抗弯验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×35.28×0.22＝0.176kN·m σ＝Mmax/W＝0.176×106/30000＝5.88N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×29×2004/(384×10000×225000)＝0.269mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm

满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1q1L＝1×35.28×0.2＝7.056kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1q2L＝1×29×0.2＝5.8kN 6、小梁验算

面板传递给小梁q1＝7.056/0.8＝8.82kN/m 小梁自重q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.2＝0.048kN/m

131

梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×(0.8-0.8/2)/2×0.2+1.2×0.5×(1.3-0.2)×0.2＝0.546kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×((1.6-0.8)-0.8/2)/2×0.2+1.2×0.5×(1.3-0.2)×0.2＝0.546kN

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝5.8/0.8＝7.25kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.2+1×3)×(0.8-0.8/2)/2×0.2+1×0.5×(1.3-0.2)×0.2＝0.435kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.2+1×3)×((1.6-0.8)-0.8/2)/2×0.2+1×0.5×(1.3-0.2)×0.2＝0.435kN

计算简图如下：

承载能力极限状态

132

正常使用极限状态 1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.152×106/83330=1.821N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

小梁剪力图(kN) Vmax＝2.101kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.101×1000/(2×50×100)＝

133

0.63N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

满足要求！ 3、挠度验算

小梁变形图(mm)

νmax＝0.051mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态

R1＝0.237kN，R2＝3.875kN，R3＝3.875kN，R4＝0.237kN 正常使用极限状态

R'1＝0.192kN，R'2＝3.175kN，R'3＝3.175kN，R'4＝0.192kN 7、主梁验算

主梁类型主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 简支梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×3.5 205 4.49 10.78 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝2.325kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝1.905kN

134

主梁计算简图一 1、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.465×106/4490=103.563N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图一(kN) Vmax＝2.325kN

τmax=2Vmax/A=2×2.325×1000/424＝10.967N/mm2≤[τ]=125N/mm2

135

满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝0.229mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

满足要求！

悬臂端νmax＝0.743mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm

满足要求！ 4、支座反力计算图一：Rmax=5.813kN

用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一

立柱2：R2＝5.813kN，立柱3：R3＝5.813kN

立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=5.813/0.6=9.688kN,立柱3:P3=5.813/0.6=9.688kN

8、纵向水平钢管验算

钢管截面类型(mm) 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.2 424 206000 4.49 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm) 24Ф48×3 15.9 10.78 205 136

钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2125 由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.237kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.192kN

纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.047×106/4490＝10.557N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

137

纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax＝0.237kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.237×1000/424＝1.118N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax＝0.023mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

满足要求！

悬臂端νmax＝0.075mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm

满足要求！ 4、支座反力计算图一：Rmax=0.593kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：

立柱1：R1=0.593kN，立柱4：R4=0.593kN 9、可调托座验算

荷载传递至立柱方式扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.85 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算

138

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.593,0.593]＝0.593kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝9.688kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 10、立柱验算

钢管截面类型(mm) 钢材等级回转半径i(mm) 支架立柱计算长度修正系数η 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3.2 Q345 15.9 1.2 300 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 悬臂端计算长度折减系数k 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.7 0.15 1、长细比验算

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1400,900+2×0.7×100)=1680mm λ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150 长细比满足要求！查表得，φ＝0.438 2、风荷载计算

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.4×1.42/10＝0.003kN·m

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：

1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×3]×0.8＝34.944kN/m 2)小梁验算

F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3] ×(0.8-0.8/2)/2×0.2+1.2×0.5×(1.3-0.2)×0.2＝0.529kN

139

F2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3]

×((1.6-0.8)-0.8/2)/2×0.2+1.2×0.5×(1.3-0.2)×0.2＝0.529kN

q1＝8.736kN/m q2＝0.048kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝0.58kN，P2＝9.575kN，P3＝9.575kN，R4＝0.58kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边

]+1.2×0.15×(6.5-1.3)+Mw/lb＝

max[0.58+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.8-0.8/2)/2×0.4，9.575，9.575，

0.58+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×3]×(1.2+1.6-0.8-0.8/2)/2×0.4]+0.936+0.003/1.6＝10.513kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝10513.105/(0.438×424)+0.003×106/4490＝57.278N/mm2≤[f]＝300N/mm2

满足要求！

140

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